孫燕飛　席豐

摘要：為考察鋼框架梁柱連接的抗火性能，建立平面鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)有限元模型，用ANSYS分析其在火載荷作用下的行為，得到的溫度轉(zhuǎn)角曲線與試驗(yàn)數(shù)據(jù)基本吻合；通過(guò)數(shù)值模擬得到不同載荷比值下的4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線.結(jié)果表明：載荷比值不同，空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)在火災(zāi)作用下的臨界溫度不同；在相同的載荷比值下，不同空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的臨界溫度也不相同.在空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的抗火設(shè)計(jì)中，應(yīng)加強(qiáng)對(duì)H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù).

關(guān)鍵詞：空間鋼框架； 梁柱焊接節(jié)點(diǎn)； 抗火； 載荷比值； 臨界溫度； 有限元

中圖分類號(hào)： TU392

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： B

0引言

近年來(lái)，鋼材的優(yōu)良性能使其在建筑行業(yè)得到廣泛應(yīng)用，但鋼材的力學(xué)性能對(duì)溫度的敏感性很強(qiáng).鋼材的耐火性差，在火災(zāi)下鋼框架會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重破壞，因此研究鋼框架抗火性能很重要.

梁柱節(jié)點(diǎn)是鋼框架的重要組成部分[1]，也是鋼框架組成中的薄弱環(huán)節(jié).節(jié)點(diǎn)的破壞容易導(dǎo)致鋼框架的整體破壞[2]，造成不可估量的損失，因此研究節(jié)點(diǎn)抗火性能尤為重要.盡管鋼框架抗火研究已取得很大進(jìn)展，但主要集中在整體框架和單個(gè)構(gòu)件的響應(yīng)和失效行為[34]的探討上，關(guān)于梁柱的連接性能以及抗火特性分析相對(duì)較少.目前，節(jié)點(diǎn)抗火研究的方法主要有試驗(yàn)和有限元分析2種：試驗(yàn)?zāi)芨鎸?shí)地研究節(jié)點(diǎn)的抗火性能，但需要花費(fèi)大量資金，得到的結(jié)構(gòu)響應(yīng)和失效信息也有限；有限元分析不僅可以模擬在高溫時(shí)的節(jié)點(diǎn)性能，進(jìn)行大量的參數(shù)研究，而且可以減少研究的時(shí)間和經(jīng)費(fèi).

近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)鋼框架梁柱節(jié)點(diǎn)的研究日益增多.LAWSON[5]對(duì)剛性組合節(jié)點(diǎn)、半剛性組合節(jié)點(diǎn)以及彈性組合節(jié)點(diǎn)等進(jìn)行8組試驗(yàn)，得到溫度轉(zhuǎn)角關(guān)系；李國(guó)強(qiáng)等[6]對(duì)梁端軸向約束作用下平端板螺栓連接組合節(jié)點(diǎn)的抗火性能進(jìn)行試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果表明在結(jié)構(gòu)中組合節(jié)點(diǎn)與梁相互影響、共同作用；DAI等[7]運(yùn)用Abaqus對(duì)10種不同種類的連接形式進(jìn)行火災(zāi)模擬，并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)有限元可以準(zhǔn)確描述節(jié)點(diǎn)在火災(zāi)時(shí)發(fā)生破壞的全過(guò)程；ALJABRI[8]通過(guò)對(duì)一系列梁柱半剛性連接進(jìn)行抗火試驗(yàn)，得到不同連接形式的彎矩轉(zhuǎn)角溫度曲線，研究半剛性節(jié)點(diǎn)在高溫時(shí)的力學(xué)行為；王衛(wèi)永等[9]通過(guò)試驗(yàn)和有限元分析得到焊接邊節(jié)點(diǎn)溫度轉(zhuǎn)角曲線，對(duì)高溫下焊接邊節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗火性能研究；李曉東等[10]通過(guò)試驗(yàn)得到幾種鋼框架梁柱節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角關(guān)系，并對(duì)節(jié)點(diǎn)在高溫時(shí)的力學(xué)性能進(jìn)行討論；隋炳強(qiáng)等[11]通過(guò)試驗(yàn)和有限元分析得到幾種節(jié)點(diǎn)在高溫時(shí)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，并對(duì)幾種節(jié)點(diǎn)的抗火性能進(jìn)行對(duì)比分析；BURSI等[12]運(yùn)用Abaqus模擬梁柱在高溫時(shí)螺栓連接的力學(xué)性能.SHRIH等[13]運(yùn)用ANSYS對(duì)平齊式端板連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗火分析，得到在不同載荷工況時(shí)節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，并與試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比.

綜合上述研究可知，對(duì)節(jié)點(diǎn)抗火性能的研究主要集中在對(duì)平面鋼框架節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)和有限元分析上.在實(shí)際結(jié)構(gòu)中，空間鋼框架梁與柱不僅在柱截面的強(qiáng)軸方向上有連接，而且在柱截面的弱軸方向也有連接，并且在柱截面弱軸方向上與梁的連接對(duì)節(jié)點(diǎn)抗火性能有影響.目前，關(guān)于這種影響的評(píng)估尚不充分，需通過(guò)數(shù)值模擬進(jìn)行定量分析.基于這樣的考慮，本文對(duì)帶有梁柱弱軸連接的空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行初步研究，得到在不同載荷工況時(shí)空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，為空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)抗火設(shè)計(jì)提供參考.

1有限元模型驗(yàn)證

1.1有限元模型

平面鋼框架全焊接邊節(jié)點(diǎn)幾何尺寸和載荷與文獻(xiàn)[10]相同：鋼柱采用H244×175×7×11規(guī)格（在常溫下，其鋼材屈服強(qiáng)度為285 MPa）；鋼梁采用H250×125×6×9規(guī)格（在常溫下，其鋼材屈服強(qiáng)度為330 MPa），柱長(zhǎng)3.0 m，柱頂施加125 kN集中力，梁長(zhǎng)1.35 m，梁懸臂端施加30 kN集中力.

平面鋼框架全焊接中節(jié)點(diǎn)幾何尺寸和載荷與文獻(xiàn)[11]相同：鋼柱采用H244×175×7×11規(guī)格，鋼梁采用H250×125×6×9規(guī)格（在常溫下，梁和柱鋼材屈服強(qiáng)度均為285 MPa），柱長(zhǎng)3.0 m，柱頂施加125 kN集中力，梁長(zhǎng)1.35 m，距梁懸臂端1.2 m對(duì)稱施加30 kN集中力.

運(yùn)用ANSYS建立平面鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)模型時(shí)采用SOLID 45單元.SOLID 45單元適用于構(gòu)造三維固體結(jié)構(gòu)，通過(guò)8個(gè)節(jié)點(diǎn)定義，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有沿著x，y和z這3個(gè)方向的平移自由度；具有塑性、膨脹、應(yīng)力強(qiáng)化、大變形和大應(yīng)變能力，可以施加單元表面載荷和節(jié)點(diǎn)溫度體載荷等.在劃分網(wǎng)格時(shí)，為得到精確的計(jì)算結(jié)果，需要對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)附近網(wǎng)格進(jìn)行加密處理[14]，見(jiàn)圖1，平面鋼框架全焊接邊節(jié)點(diǎn)單元數(shù)目為51 803個(gè)，平面鋼框架全焊接中節(jié)點(diǎn)單元數(shù)目為68 101個(gè).

另外，由圖3可知，本文計(jì)算所得結(jié)果與文獻(xiàn)[1011]試驗(yàn)所得結(jié)果基本一致，但計(jì)算所得結(jié)果的臨界溫度偏高一點(diǎn).產(chǎn)生這種差距的原因有多種，如模擬采用的材料模型與實(shí)際鋼材的材料性質(zhì)有差距，有限元模擬受火與試驗(yàn)受火情況有差距等.但是，本文模擬所得溫度轉(zhuǎn)角曲線趨勢(shì)是合理的，在一定程度上可以合理反映節(jié)點(diǎn)受火的性能，同時(shí)，若要比較不同節(jié)點(diǎn)受火時(shí)臨界溫度的大小關(guān)系，該誤差不會(huì)影響比較結(jié)果.

由圖3還可知，本文計(jì)算的節(jié)點(diǎn)受火變形圖與文獻(xiàn)[10]試驗(yàn)中的變形圖一致，說(shuō)明本文建立的有限元模型正確，加載方法也合理，有限元模擬結(jié)果可以合理地描述節(jié)點(diǎn)在高溫時(shí)的溫度轉(zhuǎn)角關(guān)系和變形形態(tài).

2空間節(jié)點(diǎn)在高溫時(shí)的有限元分析

在實(shí)際情況下，鋼框架的節(jié)點(diǎn)都為空間節(jié)點(diǎn)，即梁和柱不僅在柱截面強(qiáng)軸方向（圖4中x方向）上有連接，而且在柱截面弱軸方向（圖4中y方向）上有連接.本文在文獻(xiàn)[10]平面鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，建立空間鋼框架中的幾種全焊接節(jié)點(diǎn)，運(yùn)用ANSYS建模進(jìn)行計(jì)算，提取4種節(jié)點(diǎn)在不同載荷作用下的溫度轉(zhuǎn)角關(guān)系進(jìn)行對(duì)比分析.

2.24種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的有限元模型

2.2.1有限元模型

由圖11～14可對(duì)比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的變形特征：（1）對(duì)于有梁連接的柱翼緣，與梁上翼緣對(duì)應(yīng)處的柱翼緣受火外凸，與梁下翼緣對(duì)應(yīng)的柱翼緣受火內(nèi)凹.這是因?yàn)楣?jié)點(diǎn)處在彎矩作用下梁上翼緣受拉帶動(dòng)相應(yīng)位置的柱翼緣向外凸出，同時(shí)梁下翼緣受壓導(dǎo)致柱翼緣相應(yīng)位置內(nèi)凹.（2）對(duì)于沒(méi)有梁連接的柱翼緣，其變形較小且較均勻.這是因?yàn)檫@類柱翼緣受到的作用力來(lái)自于腹板傳遞，力經(jīng)腹板傳遞到柱翼緣，導(dǎo)致受拉和受壓的區(qū)域增大[9]，使沒(méi)有梁連接的柱翼緣彎曲變形變小.

2.3.2空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線

空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線的提取原則：首先分別提取x和y方向上節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，然后取2條溫度轉(zhuǎn)角曲線中臨界溫度中相對(duì)較小的那條作為空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，用于判斷空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的臨界溫度.

對(duì)計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，結(jié)果見(jiàn)圖15.

由圖15可知，4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)隨著載荷比值的增大，臨界溫度降低，即載荷比值γ的增大對(duì)抗火不利；在4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)中，y方向邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)的臨界溫度較高，x方向邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)臨界溫度較低，因此，在鋼框架節(jié)點(diǎn)抗火保護(hù)中尤其需要注意加強(qiáng)角節(jié)點(diǎn)和x方向邊節(jié)

點(diǎn)的防火保護(hù)；γ>1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度與γ≤1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度相比，變化幅度比其他幾種節(jié)點(diǎn)明顯，因此當(dāng)y方向上梁的載荷大于x方向上梁的載荷時(shí)，尤其需要注意加強(qiáng)角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù).

3結(jié)論

運(yùn)用ANSYS采用簡(jiǎn)化模擬方法對(duì)平面鋼框架全焊接邊節(jié)點(diǎn)、平面鋼框架全焊接中節(jié)點(diǎn)以及4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗火計(jì)算，得到以下結(jié)論：

（1）對(duì)平面鋼框架全焊接邊節(jié)點(diǎn)和平面鋼框架全焊接中節(jié)點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，所得的結(jié)果與文獻(xiàn)[1011]的試驗(yàn)結(jié)果吻合，驗(yàn)證本文有限元模型的合理性.

（2）通過(guò)對(duì)比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)高溫下的有限元模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn)，與梁連接的柱翼緣的變形形態(tài)一致，且較無(wú)梁連接的柱翼緣變形大；從溫度轉(zhuǎn)角曲線可知，H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)臨界溫度較低，H型柱腹板與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)臨界溫度較高.因此，在空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的抗火設(shè)計(jì)中，要注意加強(qiáng)對(duì)H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù)；γ>1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度明顯小于γ≤1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度.當(dāng)H型柱腹板與梁連接方向梁端載荷大于H型柱翼緣與梁連接方向梁端載荷時(shí)，角節(jié)點(diǎn)臨界溫度明顯降低，在進(jìn)行抗火設(shè)計(jì)時(shí)，要注意加強(qiáng)對(duì)角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù).

參考文獻(xiàn)：

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（編輯陳鋒杰）

2.24種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的有限元模型

2.2.1有限元模型

由圖11～14可對(duì)比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的變形特征：（1）對(duì)于有梁連接的柱翼緣，與梁上翼緣對(duì)應(yīng)處的柱翼緣受火外凸，與梁下翼緣對(duì)應(yīng)的柱翼緣受火內(nèi)凹.這是因?yàn)楣?jié)點(diǎn)處在彎矩作用下梁上翼緣受拉帶動(dòng)相應(yīng)位置的柱翼緣向外凸出，同時(shí)梁下翼緣受壓導(dǎo)致柱翼緣相應(yīng)位置內(nèi)凹.（2）對(duì)于沒(méi)有梁連接的柱翼緣，其變形較小且較均勻.這是因?yàn)檫@類柱翼緣受到的作用力來(lái)自于腹板傳遞，力經(jīng)腹板傳遞到柱翼緣，導(dǎo)致受拉和受壓的區(qū)域增大[9]，使沒(méi)有梁連接的柱翼緣彎曲變形變小.

2.3.2空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線

空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線的提取原則：首先分別提取x和y方向上節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，然后取2條溫度轉(zhuǎn)角曲線中臨界溫度中相對(duì)較小的那條作為空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，用于判斷空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的臨界溫度.

對(duì)計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，結(jié)果見(jiàn)圖15.

由圖15可知，4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)隨著載荷比值的增大，臨界溫度降低，即載荷比值γ的增大對(duì)抗火不利；在4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)中，y方向邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)的臨界溫度較高，x方向邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)臨界溫度較低，因此，在鋼框架節(jié)點(diǎn)抗火保護(hù)中尤其需要注意加強(qiáng)角節(jié)點(diǎn)和x方向邊節(jié)

點(diǎn)的防火保護(hù)；γ>1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度與γ≤1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度相比，變化幅度比其他幾種節(jié)點(diǎn)明顯，因此當(dāng)y方向上梁的載荷大于x方向上梁的載荷時(shí)，尤其需要注意加強(qiáng)角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù).

3結(jié)論

運(yùn)用ANSYS采用簡(jiǎn)化模擬方法對(duì)平面鋼框架全焊接邊節(jié)點(diǎn)、平面鋼框架全焊接中節(jié)點(diǎn)以及4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗火計(jì)算，得到以下結(jié)論：

（1）對(duì)平面鋼框架全焊接邊節(jié)點(diǎn)和平面鋼框架全焊接中節(jié)點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，所得的結(jié)果與文獻(xiàn)[1011]的試驗(yàn)結(jié)果吻合，驗(yàn)證本文有限元模型的合理性.

（2）通過(guò)對(duì)比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)高溫下的有限元模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn)，與梁連接的柱翼緣的變形形態(tài)一致，且較無(wú)梁連接的柱翼緣變形大；從溫度轉(zhuǎn)角曲線可知，H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)臨界溫度較低，H型柱腹板與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)臨界溫度較高.因此，在空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的抗火設(shè)計(jì)中，要注意加強(qiáng)對(duì)H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù)；γ>1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度明顯小于γ≤1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度.當(dāng)H型柱腹板與梁連接方向梁端載荷大于H型柱翼緣與梁連接方向梁端載荷時(shí)，角節(jié)點(diǎn)臨界溫度明顯降低，在進(jìn)行抗火設(shè)計(jì)時(shí)，要注意加強(qiáng)對(duì)角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù).

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（編輯陳鋒杰）

2.24種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的有限元模型

2.2.1有限元模型

由圖11～14可對(duì)比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的變形特征：（1）對(duì)于有梁連接的柱翼緣，與梁上翼緣對(duì)應(yīng)處的柱翼緣受火外凸，與梁下翼緣對(duì)應(yīng)的柱翼緣受火內(nèi)凹.這是因?yàn)楣?jié)點(diǎn)處在彎矩作用下梁上翼緣受拉帶動(dòng)相應(yīng)位置的柱翼緣向外凸出，同時(shí)梁下翼緣受壓導(dǎo)致柱翼緣相應(yīng)位置內(nèi)凹.（2）對(duì)于沒(méi)有梁連接的柱翼緣，其變形較小且較均勻.這是因?yàn)檫@類柱翼緣受到的作用力來(lái)自于腹板傳遞，力經(jīng)腹板傳遞到柱翼緣，導(dǎo)致受拉和受壓的區(qū)域增大[9]，使沒(méi)有梁連接的柱翼緣彎曲變形變小.

2.3.2空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線

空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線的提取原則：首先分別提取x和y方向上節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，然后取2條溫度轉(zhuǎn)角曲線中臨界溫度中相對(duì)較小的那條作為空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的溫度轉(zhuǎn)角曲線，用于判斷空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的臨界溫度.

對(duì)計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，結(jié)果見(jiàn)圖15.

由圖15可知，4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)隨著載荷比值的增大，臨界溫度降低，即載荷比值γ的增大對(duì)抗火不利；在4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)中，y方向邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)的臨界溫度較高，x方向邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)臨界溫度較低，因此，在鋼框架節(jié)點(diǎn)抗火保護(hù)中尤其需要注意加強(qiáng)角節(jié)點(diǎn)和x方向邊節(jié)

點(diǎn)的防火保護(hù)；γ>1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度與γ≤1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度相比，變化幅度比其他幾種節(jié)點(diǎn)明顯，因此當(dāng)y方向上梁的載荷大于x方向上梁的載荷時(shí)，尤其需要注意加強(qiáng)角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù).

3結(jié)論

運(yùn)用ANSYS采用簡(jiǎn)化模擬方法對(duì)平面鋼框架全焊接邊節(jié)點(diǎn)、平面鋼框架全焊接中節(jié)點(diǎn)以及4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗火計(jì)算，得到以下結(jié)論：

（1）對(duì)平面鋼框架全焊接邊節(jié)點(diǎn)和平面鋼框架全焊接中節(jié)點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，所得的結(jié)果與文獻(xiàn)[1011]的試驗(yàn)結(jié)果吻合，驗(yàn)證本文有限元模型的合理性.

（2）通過(guò)對(duì)比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)高溫下的有限元模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn)，與梁連接的柱翼緣的變形形態(tài)一致，且較無(wú)梁連接的柱翼緣變形大；從溫度轉(zhuǎn)角曲線可知，H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)臨界溫度較低，H型柱腹板與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)臨界溫度較高.因此，在空間鋼框架全焊接節(jié)點(diǎn)的抗火設(shè)計(jì)中，要注意加強(qiáng)對(duì)H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù)；γ>1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度明顯小于γ≤1.0時(shí)角節(jié)點(diǎn)的臨界溫度.當(dāng)H型柱腹板與梁連接方向梁端載荷大于H型柱翼緣與梁連接方向梁端載荷時(shí)，角節(jié)點(diǎn)臨界溫度明顯降低，在進(jìn)行抗火設(shè)計(jì)時(shí)，要注意加強(qiáng)對(duì)角節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù).

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