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        空間鋼框架全焊接節(jié)點抗火設(shè)計的有限元分析

        2014-03-13 08:35:50孫燕飛席豐
        計算機輔助工程 2014年1期
        關(guān)鍵詞:抗火臨界溫度有限元

        孫燕飛 席豐

        摘要:為考察鋼框架梁柱連接的抗火性能,建立平面鋼框架全焊接節(jié)點有限元模型,用ANSYS分析其在火載荷作用下的行為,得到的溫度轉(zhuǎn)角曲線與試驗數(shù)據(jù)基本吻合;通過數(shù)值模擬得到不同載荷比值下的4種空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線.結(jié)果表明:載荷比值不同,空間鋼框架全焊接節(jié)點在火災(zāi)作用下的臨界溫度不同;在相同的載荷比值下,不同空間鋼框架全焊接節(jié)點的臨界溫度也不相同.在空間鋼框架全焊接節(jié)點的抗火設(shè)計中,應(yīng)加強對H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點和角節(jié)點的防火保護.

        關(guān)鍵詞:空間鋼框架; 梁柱焊接節(jié)點; 抗火; 載荷比值; 臨界溫度; 有限元

        中圖分類號: TU392

        文獻標志碼: B

        0引言

        近年來,鋼材的優(yōu)良性能使其在建筑行業(yè)得到廣泛應(yīng)用,但鋼材的力學(xué)性能對溫度的敏感性很強.鋼材的耐火性差,在火災(zāi)下鋼框架會產(chǎn)生嚴重破壞,因此研究鋼框架抗火性能很重要.

        梁柱節(jié)點是鋼框架的重要組成部分[1],也是鋼框架組成中的薄弱環(huán)節(jié).節(jié)點的破壞容易導(dǎo)致鋼框架的整體破壞[2],造成不可估量的損失,因此研究節(jié)點抗火性能尤為重要.盡管鋼框架抗火研究已取得很大進展,但主要集中在整體框架和單個構(gòu)件的響應(yīng)和失效行為[34]的探討上,關(guān)于梁柱的連接性能以及抗火特性分析相對較少.目前,節(jié)點抗火研究的方法主要有試驗和有限元分析2種:試驗?zāi)芨鎸嵉匮芯抗?jié)點的抗火性能,但需要花費大量資金,得到的結(jié)構(gòu)響應(yīng)和失效信息也有限;有限元分析不僅可以模擬在高溫時的節(jié)點性能,進行大量的參數(shù)研究,而且可以減少研究的時間和經(jīng)費.

        近年來,國內(nèi)外學(xué)者對鋼框架梁柱節(jié)點的研究日益增多.LAWSON[5]對剛性組合節(jié)點、半剛性組合節(jié)點以及彈性組合節(jié)點等進行8組試驗,得到溫度轉(zhuǎn)角關(guān)系;李國強等[6]對梁端軸向約束作用下平端板螺栓連接組合節(jié)點的抗火性能進行試驗研究,試驗結(jié)果表明在結(jié)構(gòu)中組合節(jié)點與梁相互影響、共同作用;DAI等[7]運用Abaqus對10種不同種類的連接形式進行火災(zāi)模擬,并與試驗結(jié)果進行對比,發(fā)現(xiàn)有限元可以準確描述節(jié)點在火災(zāi)時發(fā)生破壞的全過程;ALJABRI[8]通過對一系列梁柱半剛性連接進行抗火試驗,得到不同連接形式的彎矩轉(zhuǎn)角溫度曲線,研究半剛性節(jié)點在高溫時的力學(xué)行為;王衛(wèi)永等[9]通過試驗和有限元分析得到焊接邊節(jié)點溫度轉(zhuǎn)角曲線,對高溫下焊接邊節(jié)點進行抗火性能研究;李曉東等[10]通過試驗得到幾種鋼框架梁柱節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角關(guān)系,并對節(jié)點在高溫時的力學(xué)性能進行討論;隋炳強等[11]通過試驗和有限元分析得到幾種節(jié)點在高溫時的溫度轉(zhuǎn)角曲線,并對幾種節(jié)點的抗火性能進行對比分析;BURSI等[12]運用Abaqus模擬梁柱在高溫時螺栓連接的力學(xué)性能.SHRIH等[13]運用ANSYS對平齊式端板連接節(jié)點進行抗火分析,得到在不同載荷工況時節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線,并與試驗進行對比.

        綜合上述研究可知,對節(jié)點抗火性能的研究主要集中在對平面鋼框架節(jié)點的試驗和有限元分析上.在實際結(jié)構(gòu)中,空間鋼框架梁與柱不僅在柱截面的強軸方向上有連接,而且在柱截面的弱軸方向也有連接,并且在柱截面弱軸方向上與梁的連接對節(jié)點抗火性能有影響.目前,關(guān)于這種影響的評估尚不充分,需通過數(shù)值模擬進行定量分析.基于這樣的考慮,本文對帶有梁柱弱軸連接的空間鋼框架全焊接節(jié)點進行初步研究,得到在不同載荷工況時空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線,為空間鋼框架全焊接節(jié)點抗火設(shè)計提供參考.

        1有限元模型驗證

        1.1有限元模型

        平面鋼框架全焊接邊節(jié)點幾何尺寸和載荷與文獻[10]相同:鋼柱采用H244×175×7×11規(guī)格(在常溫下,其鋼材屈服強度為285 MPa);鋼梁采用H250×125×6×9規(guī)格(在常溫下,其鋼材屈服強度為330 MPa),柱長3.0 m,柱頂施加125 kN集中力,梁長1.35 m,梁懸臂端施加30 kN集中力.

        平面鋼框架全焊接中節(jié)點幾何尺寸和載荷與文獻[11]相同:鋼柱采用H244×175×7×11規(guī)格,鋼梁采用H250×125×6×9規(guī)格(在常溫下,梁和柱鋼材屈服強度均為285 MPa),柱長3.0 m,柱頂施加125 kN集中力,梁長1.35 m,距梁懸臂端1.2 m對稱施加30 kN集中力.

        運用ANSYS建立平面鋼框架全焊接節(jié)點模型時采用SOLID 45單元.SOLID 45單元適用于構(gòu)造三維固體結(jié)構(gòu),通過8個節(jié)點定義,每個節(jié)點有沿著x,y和z這3個方向的平移自由度;具有塑性、膨脹、應(yīng)力強化、大變形和大應(yīng)變能力,可以施加單元表面載荷和節(jié)點溫度體載荷等.在劃分網(wǎng)格時,為得到精確的計算結(jié)果,需要對梁柱節(jié)點附近網(wǎng)格進行加密處理[14],見圖1,平面鋼框架全焊接邊節(jié)點單元數(shù)目為51 803個,平面鋼框架全焊接中節(jié)點單元數(shù)目為68 101個.

        另外,由圖3可知,本文計算所得結(jié)果與文獻[1011]試驗所得結(jié)果基本一致,但計算所得結(jié)果的臨界溫度偏高一點.產(chǎn)生這種差距的原因有多種,如模擬采用的材料模型與實際鋼材的材料性質(zhì)有差距,有限元模擬受火與試驗受火情況有差距等.但是,本文模擬所得溫度轉(zhuǎn)角曲線趨勢是合理的,在一定程度上可以合理反映節(jié)點受火的性能,同時,若要比較不同節(jié)點受火時臨界溫度的大小關(guān)系,該誤差不會影響比較結(jié)果.

        由圖3還可知,本文計算的節(jié)點受火變形圖與文獻[10]試驗中的變形圖一致,說明本文建立的有限元模型正確,加載方法也合理,有限元模擬結(jié)果可以合理地描述節(jié)點在高溫時的溫度轉(zhuǎn)角關(guān)系和變形形態(tài).

        2空間節(jié)點在高溫時的有限元分析

        在實際情況下,鋼框架的節(jié)點都為空間節(jié)點,即梁和柱不僅在柱截面強軸方向(圖4中x方向)上有連接,而且在柱截面弱軸方向(圖4中y方向)上有連接.本文在文獻[10]平面鋼框架全焊接節(jié)點試驗的基礎(chǔ)上,建立空間鋼框架中的幾種全焊接節(jié)點,運用ANSYS建模進行計算,提取4種節(jié)點在不同載荷作用下的溫度轉(zhuǎn)角關(guān)系進行對比分析.

        2.24種空間鋼框架全焊接節(jié)點的有限元模型

        2.2.1有限元模型

        由圖11~14可對比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點的變形特征:(1)對于有梁連接的柱翼緣,與梁上翼緣對應(yīng)處的柱翼緣受火外凸,與梁下翼緣對應(yīng)的柱翼緣受火內(nèi)凹.這是因為節(jié)點處在彎矩作用下梁上翼緣受拉帶動相應(yīng)位置的柱翼緣向外凸出,同時梁下翼緣受壓導(dǎo)致柱翼緣相應(yīng)位置內(nèi)凹.(2)對于沒有梁連接的柱翼緣,其變形較小且較均勻.這是因為這類柱翼緣受到的作用力來自于腹板傳遞,力經(jīng)腹板傳遞到柱翼緣,導(dǎo)致受拉和受壓的區(qū)域增大[9],使沒有梁連接的柱翼緣彎曲變形變小.

        2.3.2空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線

        空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線的提取原則:首先分別提取x和y方向上節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線,然后取2條溫度轉(zhuǎn)角曲線中臨界溫度中相對較小的那條作為空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線,用于判斷空間鋼框架全焊接節(jié)點的臨界溫度.

        對計算數(shù)據(jù)進行處理,結(jié)果見圖15.

        由圖15可知,4種空間鋼框架全焊接節(jié)點隨著載荷比值的增大,臨界溫度降低,即載荷比值γ的增大對抗火不利;在4種空間鋼框架全焊接節(jié)點中,y方向邊節(jié)點和中節(jié)點的臨界溫度較高,x方向邊節(jié)點和角節(jié)點臨界溫度較低,因此,在鋼框架節(jié)點抗火保護中尤其需要注意加強角節(jié)點和x方向邊節(jié)

        點的防火保護;γ>1.0時角節(jié)點的臨界溫度與γ≤1.0時角節(jié)點的臨界溫度相比,變化幅度比其他幾種節(jié)點明顯,因此當y方向上梁的載荷大于x方向上梁的載荷時,尤其需要注意加強角節(jié)點的防火保護.

        3結(jié)論

        運用ANSYS采用簡化模擬方法對平面鋼框架全焊接邊節(jié)點、平面鋼框架全焊接中節(jié)點以及4種空間鋼框架全焊接節(jié)點進行抗火計算,得到以下結(jié)論:

        (1)對平面鋼框架全焊接邊節(jié)點和平面鋼框架全焊接中節(jié)點進行計算,所得的結(jié)果與文獻[1011]的試驗結(jié)果吻合,驗證本文有限元模型的合理性.

        (2)通過對比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點高溫下的有限元模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn),與梁連接的柱翼緣的變形形態(tài)一致,且較無梁連接的柱翼緣變形大;從溫度轉(zhuǎn)角曲線可知,H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點和角節(jié)點臨界溫度較低,H型柱腹板與梁連接方向的邊節(jié)點和中節(jié)點臨界溫度較高.因此,在空間鋼框架全焊接節(jié)點的抗火設(shè)計中,要注意加強對H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點和角節(jié)點的防火保護;γ>1.0時角節(jié)點的臨界溫度明顯小于γ≤1.0時角節(jié)點的臨界溫度.當H型柱腹板與梁連接方向梁端載荷大于H型柱翼緣與梁連接方向梁端載荷時,角節(jié)點臨界溫度明顯降低,在進行抗火設(shè)計時,要注意加強對角節(jié)點的防火保護.

        參考文獻:

        [1]WANG Y C. Steel and composite structures: behavior and design for fire safety[M]. London: Spon Press, 2002.

        [2]余紅霞, 劉濤. 美國世貿(mào)中心WTC7次梁柱節(jié)點高溫下的破壞行為分析[J]. 鋼結(jié)構(gòu), 2010, 25(8): 7682.

        [3]LI G Q, WANG P J, JIANG S C. Nonlinear finite element analysis of axially restrained steel beams at elevated temperatures in a fire[J]. J Constructional Steel Res, 2007, 63(9): 11751183.

        [4]XI Feng, LUAN Yanping. Criteria of limiting temperature and parametric analysis of the large deflection behavior for fully restrained steel beams in fire[J]. Sci China Technol Sci, 2012, 55(1): 264275.

        [5]LAWSON R M. Behavior of steel beamtocolumn connection in fire[J]. Struct Eng, 1990, 68(14): 263271.

        [6]李國強, 李僥婷, 樓國彪. 梁端受框架約束的平端板連接組合節(jié)點抗火性能試驗研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報, 2011, 32(4): 125133.

        [7]DAI X H, WANG Y C. Numerical modelling of structural fire behaviour of restrained steel beamcolumn assemblies using typical joint types[J]. Eng Structures, 2010, 32(8): 23372351.

        [8]ALJABRI K S. Momentrotationtemperature curves for semirigid joints[J]. J Constructional Steel Res, 2005, 61(3): 281303.

        [9]王衛(wèi)永, 董毓利, 隋炳強. 焊接鋼框架邊節(jié)點抗火性能試驗[J]. 東南大學(xué)學(xué)報: 自然科學(xué)版, 2007, 37(2): 240244.

        [10]李曉東, 董毓利, 高立堂, 等. 鋼框架邊節(jié)點抗火性能的試驗研究[J]. 實驗力學(xué), 2007, 22(1): 1319.

        [11]隋炳強, 董毓利, 王衛(wèi)永, 等. 鋼框架中柱剛節(jié)點抗火性能試驗研究[J]. 東南大學(xué)學(xué)報: 自然科學(xué)版, 2007, 37(4):651655.

        [12]BURSI O S, JASPART J P. Benchmarks for finite element modelling of bolted steel connections[J]. J Constructional Steel Resh, 1997, 43(13): 1742.

        [13]SHIRH A, ADEEB R, ALJABRI K S. Finite element analyses of flush endplate connections between steel beams and columns at elevated temperatures[J]. Advances Struct Eng, 2009, 12(3): 311324.

        [14]陶津平, 秦琴. 復(fù)雜結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬的精細分析[J]. 計算機輔助工程, 2009, 18(3): 5557.

        (編輯陳鋒杰)

        2.24種空間鋼框架全焊接節(jié)點的有限元模型

        2.2.1有限元模型

        由圖11~14可對比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點的變形特征:(1)對于有梁連接的柱翼緣,與梁上翼緣對應(yīng)處的柱翼緣受火外凸,與梁下翼緣對應(yīng)的柱翼緣受火內(nèi)凹.這是因為節(jié)點處在彎矩作用下梁上翼緣受拉帶動相應(yīng)位置的柱翼緣向外凸出,同時梁下翼緣受壓導(dǎo)致柱翼緣相應(yīng)位置內(nèi)凹.(2)對于沒有梁連接的柱翼緣,其變形較小且較均勻.這是因為這類柱翼緣受到的作用力來自于腹板傳遞,力經(jīng)腹板傳遞到柱翼緣,導(dǎo)致受拉和受壓的區(qū)域增大[9],使沒有梁連接的柱翼緣彎曲變形變小.

        2.3.2空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線

        空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線的提取原則:首先分別提取x和y方向上節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線,然后取2條溫度轉(zhuǎn)角曲線中臨界溫度中相對較小的那條作為空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線,用于判斷空間鋼框架全焊接節(jié)點的臨界溫度.

        對計算數(shù)據(jù)進行處理,結(jié)果見圖15.

        由圖15可知,4種空間鋼框架全焊接節(jié)點隨著載荷比值的增大,臨界溫度降低,即載荷比值γ的增大對抗火不利;在4種空間鋼框架全焊接節(jié)點中,y方向邊節(jié)點和中節(jié)點的臨界溫度較高,x方向邊節(jié)點和角節(jié)點臨界溫度較低,因此,在鋼框架節(jié)點抗火保護中尤其需要注意加強角節(jié)點和x方向邊節(jié)

        點的防火保護;γ>1.0時角節(jié)點的臨界溫度與γ≤1.0時角節(jié)點的臨界溫度相比,變化幅度比其他幾種節(jié)點明顯,因此當y方向上梁的載荷大于x方向上梁的載荷時,尤其需要注意加強角節(jié)點的防火保護.

        3結(jié)論

        運用ANSYS采用簡化模擬方法對平面鋼框架全焊接邊節(jié)點、平面鋼框架全焊接中節(jié)點以及4種空間鋼框架全焊接節(jié)點進行抗火計算,得到以下結(jié)論:

        (1)對平面鋼框架全焊接邊節(jié)點和平面鋼框架全焊接中節(jié)點進行計算,所得的結(jié)果與文獻[1011]的試驗結(jié)果吻合,驗證本文有限元模型的合理性.

        (2)通過對比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點高溫下的有限元模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn),與梁連接的柱翼緣的變形形態(tài)一致,且較無梁連接的柱翼緣變形大;從溫度轉(zhuǎn)角曲線可知,H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點和角節(jié)點臨界溫度較低,H型柱腹板與梁連接方向的邊節(jié)點和中節(jié)點臨界溫度較高.因此,在空間鋼框架全焊接節(jié)點的抗火設(shè)計中,要注意加強對H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點和角節(jié)點的防火保護;γ>1.0時角節(jié)點的臨界溫度明顯小于γ≤1.0時角節(jié)點的臨界溫度.當H型柱腹板與梁連接方向梁端載荷大于H型柱翼緣與梁連接方向梁端載荷時,角節(jié)點臨界溫度明顯降低,在進行抗火設(shè)計時,要注意加強對角節(jié)點的防火保護.

        參考文獻:

        [1]WANG Y C. Steel and composite structures: behavior and design for fire safety[M]. London: Spon Press, 2002.

        [2]余紅霞, 劉濤. 美國世貿(mào)中心WTC7次梁柱節(jié)點高溫下的破壞行為分析[J]. 鋼結(jié)構(gòu), 2010, 25(8): 7682.

        [3]LI G Q, WANG P J, JIANG S C. Nonlinear finite element analysis of axially restrained steel beams at elevated temperatures in a fire[J]. J Constructional Steel Res, 2007, 63(9): 11751183.

        [4]XI Feng, LUAN Yanping. Criteria of limiting temperature and parametric analysis of the large deflection behavior for fully restrained steel beams in fire[J]. Sci China Technol Sci, 2012, 55(1): 264275.

        [5]LAWSON R M. Behavior of steel beamtocolumn connection in fire[J]. Struct Eng, 1990, 68(14): 263271.

        [6]李國強, 李僥婷, 樓國彪. 梁端受框架約束的平端板連接組合節(jié)點抗火性能試驗研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報, 2011, 32(4): 125133.

        [7]DAI X H, WANG Y C. Numerical modelling of structural fire behaviour of restrained steel beamcolumn assemblies using typical joint types[J]. Eng Structures, 2010, 32(8): 23372351.

        [8]ALJABRI K S. Momentrotationtemperature curves for semirigid joints[J]. J Constructional Steel Res, 2005, 61(3): 281303.

        [9]王衛(wèi)永, 董毓利, 隋炳強. 焊接鋼框架邊節(jié)點抗火性能試驗[J]. 東南大學(xué)學(xué)報: 自然科學(xué)版, 2007, 37(2): 240244.

        [10]李曉東, 董毓利, 高立堂, 等. 鋼框架邊節(jié)點抗火性能的試驗研究[J]. 實驗力學(xué), 2007, 22(1): 1319.

        [11]隋炳強, 董毓利, 王衛(wèi)永, 等. 鋼框架中柱剛節(jié)點抗火性能試驗研究[J]. 東南大學(xué)學(xué)報: 自然科學(xué)版, 2007, 37(4):651655.

        [12]BURSI O S, JASPART J P. Benchmarks for finite element modelling of bolted steel connections[J]. J Constructional Steel Resh, 1997, 43(13): 1742.

        [13]SHIRH A, ADEEB R, ALJABRI K S. Finite element analyses of flush endplate connections between steel beams and columns at elevated temperatures[J]. Advances Struct Eng, 2009, 12(3): 311324.

        [14]陶津平, 秦琴. 復(fù)雜結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬的精細分析[J]. 計算機輔助工程, 2009, 18(3): 5557.

        (編輯陳鋒杰)

        2.24種空間鋼框架全焊接節(jié)點的有限元模型

        2.2.1有限元模型

        由圖11~14可對比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點的變形特征:(1)對于有梁連接的柱翼緣,與梁上翼緣對應(yīng)處的柱翼緣受火外凸,與梁下翼緣對應(yīng)的柱翼緣受火內(nèi)凹.這是因為節(jié)點處在彎矩作用下梁上翼緣受拉帶動相應(yīng)位置的柱翼緣向外凸出,同時梁下翼緣受壓導(dǎo)致柱翼緣相應(yīng)位置內(nèi)凹.(2)對于沒有梁連接的柱翼緣,其變形較小且較均勻.這是因為這類柱翼緣受到的作用力來自于腹板傳遞,力經(jīng)腹板傳遞到柱翼緣,導(dǎo)致受拉和受壓的區(qū)域增大[9],使沒有梁連接的柱翼緣彎曲變形變小.

        2.3.2空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線

        空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線的提取原則:首先分別提取x和y方向上節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線,然后取2條溫度轉(zhuǎn)角曲線中臨界溫度中相對較小的那條作為空間鋼框架全焊接節(jié)點的溫度轉(zhuǎn)角曲線,用于判斷空間鋼框架全焊接節(jié)點的臨界溫度.

        對計算數(shù)據(jù)進行處理,結(jié)果見圖15.

        由圖15可知,4種空間鋼框架全焊接節(jié)點隨著載荷比值的增大,臨界溫度降低,即載荷比值γ的增大對抗火不利;在4種空間鋼框架全焊接節(jié)點中,y方向邊節(jié)點和中節(jié)點的臨界溫度較高,x方向邊節(jié)點和角節(jié)點臨界溫度較低,因此,在鋼框架節(jié)點抗火保護中尤其需要注意加強角節(jié)點和x方向邊節(jié)

        點的防火保護;γ>1.0時角節(jié)點的臨界溫度與γ≤1.0時角節(jié)點的臨界溫度相比,變化幅度比其他幾種節(jié)點明顯,因此當y方向上梁的載荷大于x方向上梁的載荷時,尤其需要注意加強角節(jié)點的防火保護.

        3結(jié)論

        運用ANSYS采用簡化模擬方法對平面鋼框架全焊接邊節(jié)點、平面鋼框架全焊接中節(jié)點以及4種空間鋼框架全焊接節(jié)點進行抗火計算,得到以下結(jié)論:

        (1)對平面鋼框架全焊接邊節(jié)點和平面鋼框架全焊接中節(jié)點進行計算,所得的結(jié)果與文獻[1011]的試驗結(jié)果吻合,驗證本文有限元模型的合理性.

        (2)通過對比4種空間鋼框架全焊接節(jié)點高溫下的有限元模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn),與梁連接的柱翼緣的變形形態(tài)一致,且較無梁連接的柱翼緣變形大;從溫度轉(zhuǎn)角曲線可知,H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點和角節(jié)點臨界溫度較低,H型柱腹板與梁連接方向的邊節(jié)點和中節(jié)點臨界溫度較高.因此,在空間鋼框架全焊接節(jié)點的抗火設(shè)計中,要注意加強對H型柱翼緣與梁連接方向的邊節(jié)點和角節(jié)點的防火保護;γ>1.0時角節(jié)點的臨界溫度明顯小于γ≤1.0時角節(jié)點的臨界溫度.當H型柱腹板與梁連接方向梁端載荷大于H型柱翼緣與梁連接方向梁端載荷時,角節(jié)點臨界溫度明顯降低,在進行抗火設(shè)計時,要注意加強對角節(jié)點的防火保護.

        參考文獻:

        [1]WANG Y C. Steel and composite structures: behavior and design for fire safety[M]. London: Spon Press, 2002.

        [2]余紅霞, 劉濤. 美國世貿(mào)中心WTC7次梁柱節(jié)點高溫下的破壞行為分析[J]. 鋼結(jié)構(gòu), 2010, 25(8): 7682.

        [3]LI G Q, WANG P J, JIANG S C. Nonlinear finite element analysis of axially restrained steel beams at elevated temperatures in a fire[J]. J Constructional Steel Res, 2007, 63(9): 11751183.

        [4]XI Feng, LUAN Yanping. Criteria of limiting temperature and parametric analysis of the large deflection behavior for fully restrained steel beams in fire[J]. Sci China Technol Sci, 2012, 55(1): 264275.

        [5]LAWSON R M. Behavior of steel beamtocolumn connection in fire[J]. Struct Eng, 1990, 68(14): 263271.

        [6]李國強, 李僥婷, 樓國彪. 梁端受框架約束的平端板連接組合節(jié)點抗火性能試驗研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報, 2011, 32(4): 125133.

        [7]DAI X H, WANG Y C. Numerical modelling of structural fire behaviour of restrained steel beamcolumn assemblies using typical joint types[J]. Eng Structures, 2010, 32(8): 23372351.

        [8]ALJABRI K S. Momentrotationtemperature curves for semirigid joints[J]. J Constructional Steel Res, 2005, 61(3): 281303.

        [9]王衛(wèi)永, 董毓利, 隋炳強. 焊接鋼框架邊節(jié)點抗火性能試驗[J]. 東南大學(xué)學(xué)報: 自然科學(xué)版, 2007, 37(2): 240244.

        [10]李曉東, 董毓利, 高立堂, 等. 鋼框架邊節(jié)點抗火性能的試驗研究[J]. 實驗力學(xué), 2007, 22(1): 1319.

        [11]隋炳強, 董毓利, 王衛(wèi)永, 等. 鋼框架中柱剛節(jié)點抗火性能試驗研究[J]. 東南大學(xué)學(xué)報: 自然科學(xué)版, 2007, 37(4):651655.

        [12]BURSI O S, JASPART J P. Benchmarks for finite element modelling of bolted steel connections[J]. J Constructional Steel Resh, 1997, 43(13): 1742.

        [13]SHIRH A, ADEEB R, ALJABRI K S. Finite element analyses of flush endplate connections between steel beams and columns at elevated temperatures[J]. Advances Struct Eng, 2009, 12(3): 311324.

        [14]陶津平, 秦琴. 復(fù)雜結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬的精細分析[J]. 計算機輔助工程, 2009, 18(3): 5557.

        (編輯陳鋒杰)

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