左蘭蘭，侯學(xué)勤

（1.中石化石油工程機(jī)械有限公司沙市鋼管廠，湖北 荊州434001；2.北京航空材料研究院，北京100095）

0 前 言

近年來(lái)，市場(chǎng)對(duì)HFW焊管的品質(zhì)要求越來(lái)越高，其中HFW焊縫的低溫沖擊韌性成為衡量產(chǎn)品質(zhì)量的核心指標(biāo)之一。實(shí)際生產(chǎn)中影響焊縫沖擊韌性的因素很多，國(guó)內(nèi)外有很多制管廠在這一方面做了大量的研究工作，對(duì)于提高焊縫的低溫韌性提供了寶貴的經(jīng)驗(yàn)［1-6］。筆者在借鑒前人研究的基礎(chǔ)上，從實(shí)際生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題著手，重點(diǎn)分析了造成焊縫夏比沖擊功偏低的原因，從而針對(duì)性地進(jìn)行改進(jìn)，以指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)。

1 試驗(yàn)材料及方法

1.1 試驗(yàn)材料

本研究的試驗(yàn)樣本均取自于國(guó)內(nèi)某鋼廠生產(chǎn)的X60熱軋管線鋼帶生產(chǎn)的高頻焊管，規(guī)格為φ 406.4mm×10.3mm，生產(chǎn)速度為16m/min，焊縫熱處理采用在線正火處理。X60熱軋管線鋼的化學(xué)成分見(jiàn)表1。

表1 X60熱軋管線鋼的化學(xué)成分 %

1.2 試驗(yàn)設(shè)備

用NI750F型沖擊試驗(yàn)機(jī)對(duì)樣本進(jìn)行夏比沖擊試驗(yàn)，用CS3100掃描電鏡和INCA能譜儀觀察分析沖擊斷口的形貌和成分，用YAW200-YB型壓扁試驗(yàn)機(jī)對(duì)鋼管焊縫進(jìn)行壓扁試驗(yàn)，用GX41型光學(xué)顯微鏡觀察樣本的顯微組織。試驗(yàn)所有樣本均經(jīng)生產(chǎn)線配置的在線E1155.SNHF.S和離線E1155.SNHF.F超聲波檢測(cè)儀器檢測(cè)，所有樣本的取樣、制備和評(píng)定均按照GB/T 9711—2011及其引用標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。

1.3 試驗(yàn)方法

為了便于對(duì)比分析，選擇了表2的試驗(yàn)樣本。其中未經(jīng)熱處理的1#和2#試樣是不同焊接工藝參數(shù)下的取樣，經(jīng)熱處理的所有樣本均是同樣焊接條件下的取樣。選擇夏比沖擊值最小的試樣進(jìn)行掃描電鏡和能譜分析。

表2 試樣編號(hào)及處理狀態(tài)

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果及分析

夏比沖擊試樣尺寸為7.5 mm×10 mm×55 mm，表2各組試樣的夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。

從表3可以看出，未經(jīng)熱處理?xiàng)l件下，由于焊接工藝參數(shù)設(shè)置不同，造成焊縫本身的焊接質(zhì)量存在很大差別，按照GB/T 9711—2011的要求，在0℃的條件下，全尺寸焊縫夏比沖擊試驗(yàn)的最小平均吸收功≥27 J，任何一個(gè)試樣的試驗(yàn)值不應(yīng)小于規(guī)定最小平均吸收功的75%，即單值≥20.25 J。2#試樣是在1#試樣的基礎(chǔ)上對(duì)焊接工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化，其結(jié)果是單值和平均值均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，而1#試樣單值和平均值均不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，表明如果焊接工藝參數(shù)設(shè)置恰當(dāng)，焊縫焊接質(zhì)量良好，即便不需經(jīng)過(guò)熱處理，焊縫的夏比沖擊值也滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

表3 夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果

由表3還可以看出，焊縫經(jīng)過(guò)熱處理后低溫沖擊韌性得到明顯的改善，－20℃條件下，經(jīng)過(guò)熱處理的H1試樣的沖擊值無(wú)論是單值還是平均值均要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于未經(jīng)熱處理的2#試樣。而不同熱處理工藝條件下，例如H2試樣的熱處理溫度約為900℃，H3試樣的熱處理溫度約為1 180℃，出現(xiàn)低溫沖擊韌性不均勻，吸收功單值分別出現(xiàn)29 J和12.4 J的較低值。

2.2 夏比沖擊試驗(yàn)斷口分析

夏比沖擊試樣的斷口在掃描電鏡下的形貌如圖1所示，斷裂裂紋源區(qū)位于試樣左下方的黑色區(qū)域，即紅色圈內(nèi)的區(qū)域。利用能譜儀對(duì)該黑色區(qū)域的成分進(jìn)行分析，結(jié)果見(jiàn)圖2～圖4及表4～表6。

圖1 夏比沖擊試樣的斷口在掃描電鏡下的形貌

圖2 圖1黑色區(qū)域位置一的能譜分析

表4 圖1黑色區(qū)域位置一的能譜分析結(jié)果

圖3 圖1黑色區(qū)域位置三的能譜分析

表5 圖1黑色區(qū)域位置三的能譜分析結(jié)果

圖4 圖1黑色區(qū)域位置四的能譜分析

表6 圖1黑色區(qū)域位置四的能譜分析結(jié)果

圖2～圖4分別選取了3個(gè)不同點(diǎn)進(jìn)行能譜分析，從圖2和圖4的能譜圖和元素百分比可以看出，此區(qū)域的Mn，Si和O的含量相對(duì)較高，說(shuō)明該處為Mn和Si的氧化物，從圖3譜圖和元素百分比可以看出，此區(qū)域Mn含量占絕大部分比例。由此可以判斷，斷裂裂紋起源于Mn和Si氧化物的聚集區(qū)域，說(shuō)明焊縫中氧化物夾雜是造成夏比沖擊吸收功過(guò)低的主要原因［7-9］。

2.3 顯微組織分析

圖5是不同熱處理工藝下焊縫的顯微組織。

圖5 不同熱處理工藝下焊縫的顯微組織

由圖5（a）可以看出，焊縫區(qū)域組織大小不一，且分布不均勻，說(shuō)明在本試驗(yàn)所設(shè)置的生產(chǎn)速度（16 m/min）和正火熱處理溫度（約900℃）條件下，由于熱處理溫度較低，使焊縫區(qū)域的組織未完全達(dá)到均勻化，從而影響了焊縫的低溫沖擊韌性（見(jiàn)表2中H2試樣）。圖5（b）是同樣的生產(chǎn)速度，正火熱處理溫度約為1 180℃時(shí)焊縫的顯微組織，組織中出現(xiàn)損害韌性的魏氏組織［10］，是影響焊縫低溫韌性的主要原因（見(jiàn)表2中H3試樣）。

3 結(jié) 論

（1）焊縫中氧化夾雜物通常是焊縫斷裂的源區(qū)，是影響焊縫沖擊韌性的主要原因之一。因此，對(duì)于HFW焊管而言，選擇優(yōu)質(zhì)的原材料是提高焊縫低溫沖擊韌性的第一步。

（2）熱處理工藝對(duì)于提高焊縫的低溫沖擊韌性也很重要，不同的熱處理工藝會(huì)產(chǎn)生不同的顯微組織，從而影響焊縫的韌性。因此，應(yīng)根據(jù)生產(chǎn)線的具體設(shè)置，包括生產(chǎn)速度、材質(zhì)、壁厚來(lái)確定相應(yīng)的熱處理溫度，使焊縫組織均勻、細(xì)化，以達(dá)到更好地改善焊縫韌性的目標(biāo)。

（3）高頻焊縫的焊接質(zhì)量也是影響焊縫低溫沖擊韌性的重要因素。在同樣的夏比沖擊試驗(yàn)溫度（0℃）下，優(yōu)化焊接工藝本身就可以提高焊縫的韌性，加之后續(xù)適當(dāng)?shù)臒崽幚砉に?，可以更大程度上提高焊縫的低溫沖擊韌性。

實(shí)際生產(chǎn)中雖然影響焊縫沖擊韌性的原因很多，有些情況下也很復(fù)雜，可能是多方面原因共同作用的結(jié)果，但是分析造成的主要原因，并從源頭上著手一一進(jìn)行控制和解決，才是提高HFW焊縫低溫沖擊韌性最有效的方法。

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