董毓暉，徐瑩琳

(華能山東石島灣核電廠，山東 榮成 264312)

全甩廠外負(fù)荷試驗(yàn)，又稱孤島運(yùn)行試驗(yàn)，是核電廠調(diào)試階段中重要的綜合瞬態(tài)試驗(yàn)項(xiàng)目之一，對(duì)維護(hù)核電機(jī)組安全有著特殊意義。50%FP功率水平甩負(fù)荷孤島運(yùn)行試驗(yàn)是核電機(jī)組在功率平臺(tái)試驗(yàn)中開展的第一次甩負(fù)荷試驗(yàn)，也是考驗(yàn)機(jī)組控制棒、旁排閥和OPC在調(diào)節(jié)系統(tǒng)的作用下共同參與、聯(lián)合協(xié)調(diào)動(dòng)作的能力。

該試驗(yàn)?zāi)康木褪球?yàn)證電廠控制調(diào)節(jié)系統(tǒng)從50%FP功率水平甩負(fù)荷到廠用電期間及之后，機(jī)組維持及恢復(fù)主要參數(shù)在其正常運(yùn)行范圍內(nèi)的能力［1］;同時(shí)也是對(duì)反應(yīng)堆熱工水力設(shè)計(jì)，一、二回路控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)是否匹配及參數(shù)優(yōu)化結(jié)果的綜合檢查，以及為下一步機(jī)組進(jìn)行100%FP功率水平的甩負(fù)荷孤島運(yùn)行試驗(yàn)提供安全、穩(wěn)定、可靠的保證，對(duì)整體調(diào)試進(jìn)程起著承上啟下的作用。本文對(duì)國(guó)內(nèi)某核電機(jī)組開展的三次甩負(fù)荷至廠用電試驗(yàn)進(jìn)行了分析。

1 試驗(yàn)介紹

該試驗(yàn)建立在機(jī)組已具備初步綜合運(yùn)行能力的基礎(chǔ)上進(jìn)行。具體包括反應(yīng)堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)、穩(wěn)壓器壓力和水位控制系統(tǒng)、蒸發(fā)器水位控制系統(tǒng)(包括主給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng))、主蒸汽旁路排放系統(tǒng)、大氣釋放控制系統(tǒng)、汽機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)(DEH)、發(fā)電機(jī)勵(lì)磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)及其它相關(guān)調(diào)節(jié)系統(tǒng)應(yīng)在各功率平臺(tái)下(15%、30%、50%、75%FP等)進(jìn)行過(guò)穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)試驗(yàn);機(jī)組部分綜合性試驗(yàn)，如10%FP階躍、5%FP線性變化、停機(jī)不停堆、緊急停堆等試驗(yàn)也應(yīng)在相應(yīng)功率平臺(tái)下成功實(shí)施;另外針對(duì)機(jī)組的保護(hù)，包括保護(hù)定值、保護(hù)系統(tǒng)的邏輯響應(yīng)及性能都進(jìn)行了充分的驗(yàn)證(如反應(yīng)堆保護(hù)系統(tǒng)、專設(shè)安全設(shè)施系統(tǒng)、穩(wěn)壓器安全閥、主蒸汽安全閥、汽輪機(jī)超速保護(hù)等)。

試驗(yàn)實(shí)施前機(jī)組初始工況要求如下:

1)機(jī)組穩(wěn)定在50%FP、100%FP功率水平下運(yùn)行，反應(yīng)堆功率、一回路溫度壓力、蒸發(fā)器水位和流量等各參數(shù)平穩(wěn)。

2)電廠調(diào)節(jié)系統(tǒng)，包括反應(yīng)堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)、穩(wěn)壓器壓力控制系統(tǒng)、穩(wěn)壓器水位控制系統(tǒng)、蒸發(fā)器水位控制系統(tǒng)(包括主給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)系統(tǒng))、主蒸汽旁路排放系統(tǒng)、大氣釋放控制系統(tǒng)、汽機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)(DEH)、發(fā)電機(jī)勵(lì)磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)及其它相關(guān)調(diào)節(jié)系統(tǒng)都處于自動(dòng)運(yùn)行方式;汽機(jī)保護(hù)、發(fā)電機(jī)保護(hù)、反應(yīng)堆保護(hù)和專設(shè)安全設(shè)施系統(tǒng)正常投入;應(yīng)急柴油機(jī)處于熱備用狀態(tài)。

試驗(yàn)方法:斷開500 kV開關(guān)站5032和5033開關(guān)，如圖1所示，使機(jī)組與外電網(wǎng)失去連接，由發(fā)電機(jī)自帶廠用電向維持機(jī)組運(yùn)行的廠用設(shè)備供電，所帶負(fù)荷約占滿功率6%［2］。

圖1 電氣接線簡(jiǎn)圖Fig.1 Electrical wiring diagram

在機(jī)組甩至廠用電后，運(yùn)行和試驗(yàn)人員應(yīng)確認(rèn)下列現(xiàn)象是否滿足試驗(yàn)驗(yàn)收準(zhǔn)則要求。

1)反應(yīng)堆冷卻劑平均溫度上升，控制棒自動(dòng)下插，反應(yīng)堆功率快速下降，直至最終功率整定值20%FP。

2)在失去廠外負(fù)荷后，主發(fā)電機(jī)自帶廠用電，約6%FP。

3)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速上升，OPC動(dòng)作正常，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速最終穩(wěn)定在2995～3005 r/min。

4)穩(wěn)壓器壓力、水位上升，穩(wěn)壓器噴淋閥開啟，最終穩(wěn)定在運(yùn)行區(qū)域，瞬態(tài)過(guò)程不觸發(fā)穩(wěn)壓器壓力或水位停堆保護(hù)動(dòng)作，穩(wěn)壓器安全閥未動(dòng)作。

5)主蒸汽壓力上升，汽機(jī)旁路排放閥動(dòng)作(溫度模式)，最終穩(wěn)定在6%功率水平下的蒸汽壓力(滑壓)，大氣釋放閥、主蒸汽安全閥未動(dòng)作。

6)其它控制系統(tǒng)，如蒸汽發(fā)生器水位控制系統(tǒng)、除氧器水位控制系統(tǒng)、發(fā)電機(jī)勵(lì)磁自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)等響應(yīng)正常，相應(yīng)參數(shù)控制在運(yùn)行范圍內(nèi)。

當(dāng)機(jī)組在帶廠用電工況穩(wěn)定運(yùn)行一段時(shí)間后，記錄相關(guān)參數(shù)(核功率、電功率、汽機(jī)轉(zhuǎn)速、控制棒棒位、一回路平均溫度、蒸發(fā)器水位、主蒸汽壓力、穩(wěn)壓器水位和壓力等)，同時(shí)檢查系統(tǒng)設(shè)備運(yùn)行狀況，待其穩(wěn)定后再通過(guò)5032/5033開關(guān)重新并網(wǎng)，并按計(jì)劃提升功率，整個(gè)試驗(yàn)結(jié)束。

2 試驗(yàn)過(guò)程中機(jī)組運(yùn)行特點(diǎn)

國(guó)內(nèi)核電機(jī)組大多只帶基本負(fù)荷運(yùn)行，不參加電網(wǎng)調(diào)峰，在帶負(fù)荷運(yùn)行工況下，一、二回路之間的相互關(guān)系為“堆跟機(jī)”控制方式。正常功率運(yùn)行工況下，反應(yīng)堆功率隨汽輪發(fā)電機(jī)組帶基本負(fù)荷，保持在相應(yīng)穩(wěn)定的功率水平下運(yùn)行;而對(duì)于瞬態(tài)工況(如甩負(fù)荷工況)，反應(yīng)堆必須具有一定的響應(yīng)能力，既要確保反應(yīng)堆自身的安全運(yùn)行避免不必要的反應(yīng)堆保護(hù)動(dòng)作，又要為汽輪發(fā)電機(jī)組帶廠用電提供匹配的熱功率。

針對(duì)100%FP甩廠用電瞬態(tài)工況，汽輪發(fā)電機(jī)功率從100%FP(650 MW)降至6%FP(39 MW)過(guò)程中，汽輪機(jī)負(fù)荷的變化通過(guò)汽輪機(jī)主調(diào)節(jié)門的快速調(diào)節(jié)響應(yīng)實(shí)現(xiàn)，反應(yīng)堆則通過(guò)控制棒的調(diào)節(jié)實(shí)現(xiàn)功率變化，但在瞬間由100%FP功率降到與廠用電對(duì)應(yīng)的核功率是有困難的，因此這些瞬間過(guò)剩的熱功率必須通過(guò)主蒸汽旁路排放調(diào)節(jié)系統(tǒng)(GCT－C)進(jìn)行排放［3］，提供虛假負(fù)荷并逐步地下插控制棒使堆功率降至最終功率設(shè)定值，完成瞬態(tài)響應(yīng)。其它調(diào)節(jié)系統(tǒng)在機(jī)組甩負(fù)荷過(guò)程中，隨各相關(guān)物理量的變化而產(chǎn)生不同的響應(yīng)變化，這種變化既是綜合的也是相互關(guān)聯(lián)的。機(jī)組在甩負(fù)荷過(guò)程中的調(diào)節(jié)系統(tǒng)的響應(yīng)如圖2所示。

當(dāng)電網(wǎng)故障迫使機(jī)組處于孤島運(yùn)行方式時(shí)，要盡快聯(lián)系電網(wǎng)恢復(fù)并網(wǎng)，以避免汽機(jī)跳閘導(dǎo)致出現(xiàn)喪失廠內(nèi)電源、停堆并轉(zhuǎn)入自然循環(huán)等不利工況。

圖2 機(jī)組在甩負(fù)荷過(guò)程中的調(diào)節(jié)系統(tǒng)響應(yīng)Fig.2 Regulator system response unit in load rejection process

3 甩負(fù)荷試驗(yàn)出現(xiàn)的問(wèn)題及處理

1)50%FP下第一次甩負(fù)荷孤島試驗(yàn)。儀表控制裝置某邏輯信號(hào)接反，導(dǎo)致無(wú)信號(hào)輸出，旁排GCT－C(凝汽器旁排)沒有打開，GCT－A(大氣旁排)打開，造成蒸汽母管壓力偏高且流質(zhì)損失，情況緊急。后經(jīng)手動(dòng)打開GCT－C，并手動(dòng)插棒降功率，避免了超溫停堆，試驗(yàn)失敗，后經(jīng)OPC動(dòng)作9次后將汽機(jī)穩(wěn)定在3000 r/min。

2)50%FP下第二次甩負(fù)荷孤島試驗(yàn)。經(jīng)更正儀表控制裝置邏輯，在此次孤島甩負(fù)荷過(guò)程中，GCT－C及時(shí)打開，自動(dòng)插棒降堆功率至20%FP且狀況穩(wěn)定。但出現(xiàn)OPC動(dòng)作頻繁，GCT－C閥門突開突關(guān)，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速振蕩的情況。后經(jīng)主控操作員進(jìn)一步降低核功率，穩(wěn)定機(jī)組狀態(tài)，將GCT－C由T模式切換至P模式后機(jī)組穩(wěn)定，然后重新并網(wǎng)并升功率至280 MW。

事后統(tǒng)計(jì)，OPC共動(dòng)作34次，對(duì)調(diào)門壽命極為不利。OPC油路每動(dòng)作一次，轉(zhuǎn)速由3079 r/min降至3020 r/min，2.4 s之后，建立油壓，高調(diào)門重新開啟，轉(zhuǎn)速重新沖至3079 r/min，如此反復(fù)。過(guò)程曲線如圖3所示。

圖3 過(guò)程曲線Fig.3 Process curve

從圖3曲線不難看出，流量請(qǐng)求信號(hào)，即調(diào)門接收的命令剛開始就不正確，甩負(fù)荷瞬間，流量請(qǐng)求信號(hào)增大上揚(yáng)，這與邏輯設(shè)計(jì)初衷是不符合的。相關(guān)控制邏輯如圖4所示。

邏輯設(shè)計(jì)初衷為斷路器解列后，功率控制回路切換至轉(zhuǎn)速控制回路，流量請(qǐng)求信號(hào)輸出為零，調(diào)門關(guān)閉，2.4 s后，調(diào)門重新接收流量請(qǐng)求信號(hào)開始開門，正常情況下，OPC動(dòng)作兩次就可以穩(wěn)定轉(zhuǎn)速。但從實(shí)際的動(dòng)作曲線可以看出，流量請(qǐng)求信號(hào)奇怪地上揚(yáng)，而且并沒有變?yōu)榱?，而是在降至原?0%后重新上揚(yáng)，導(dǎo)致調(diào)門接收較大的開門信號(hào)，轉(zhuǎn)速快速上升邏輯圖中粗線部分是出問(wèn)題的部分，控制回路切換后流量請(qǐng)求信號(hào)為粗線部分輸出值，它先變大且未輸出零值。

圖4 控制邏輯Fig.4 Control logic

經(jīng)儀控人員對(duì)T模塊分析，發(fā)現(xiàn)T模塊內(nèi)部跟蹤速率影響了本模塊的動(dòng)態(tài)特性，直接導(dǎo)致切換跟蹤出現(xiàn)問(wèn)題。當(dāng)跟蹤速率為2.5 s時(shí)，切換條件具備后，切換模塊輸出值會(huì)升至切換前的輸出限值，然后再慢慢下降，最后穩(wěn)定在正確的輸出值，而保持脈沖只有1 s，模塊輸出還未降至零值。

3)100%FP下第三次甩負(fù)荷孤島試驗(yàn)。在停機(jī)小修過(guò)程中，進(jìn)行信號(hào)模擬試驗(yàn)，將模塊內(nèi)跟蹤速率改為無(wú)窮大或?qū)?nèi)部跟蹤功能屏蔽后，切換條件具備，該模塊輸出正確。另外，通過(guò)實(shí)測(cè)高壓缸進(jìn)氣流量，經(jīng)對(duì)比發(fā)現(xiàn)某主蒸汽調(diào)節(jié)閥的閥孔開度與流量請(qǐng)求信號(hào)不匹配，經(jīng)調(diào)整后，100%FP下第三次甩負(fù)荷孤島試驗(yàn)成功。

4 甩負(fù)荷試驗(yàn)過(guò)程中各參數(shù)的響應(yīng)

甩負(fù)荷過(guò)程中，許多物理參數(shù)根據(jù)其固有規(guī)律發(fā)生變化，但隨后在調(diào)節(jié)系統(tǒng)的作用下限制了這種瞬態(tài)變化的繼續(xù)發(fā)展，并通過(guò)各種收斂的自穩(wěn)作用使物理參數(shù)回歸到正常值或另一穩(wěn)態(tài)［4］。現(xiàn)對(duì)100%FP甩負(fù)荷過(guò)程中一些重要的物理參數(shù)變化和調(diào)節(jié)系統(tǒng)作用下參數(shù)的后續(xù)變化做簡(jiǎn)要分析。各參數(shù)變化趨勢(shì)如圖5所示，其中趨勢(shì)曲線從上至下依次為汽機(jī)轉(zhuǎn)速、發(fā)電機(jī)有功功率、給水泵轉(zhuǎn)速、核功率、D棒棒位、主給水流量、OPC動(dòng)作、穩(wěn)壓器水位、蒸汽發(fā)生器水位、發(fā)電機(jī)無(wú)功功率、發(fā)電機(jī)電壓、發(fā)電機(jī)電流。

從圖5中可以看出各參數(shù)波動(dòng)的關(guān)聯(lián)趨勢(shì)。

4.1 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速響應(yīng)

圖5 各參數(shù)變化趨勢(shì)Fig.5 Parameters variation trend

操作員手動(dòng)斷開5032/5033開關(guān)后，發(fā)電機(jī)組與電網(wǎng)斷開，發(fā)電機(jī)輸出功率由650 MW迅速降到39 MW左右，汽輪機(jī)由負(fù)荷控制模式轉(zhuǎn)為轉(zhuǎn)速控制模式。OPC動(dòng)作及汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速變化如圖6所示，其中從上到下依次是:OPC動(dòng)作、汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速。

圖6 OPC動(dòng)作及汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速變化趨勢(shì)Fig.6 OPC action and turbine speed change trend

汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速在10s內(nèi)上升至最高點(diǎn)3100 r/min，即額定轉(zhuǎn)速的103.3%。經(jīng)分析，超速的主要原因有調(diào)節(jié)閥關(guān)閉響應(yīng)時(shí)間(毫秒級(jí))、汽水分離再熱器蒸汽存量等，造成了瞬態(tài)發(fā)電機(jī)動(dòng)力矩大于阻力矩，從而導(dǎo)致發(fā)電機(jī)升速。

在此過(guò)程中，OPC一共動(dòng)作3次，對(duì)應(yīng)前3次汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速下降。第四次汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速下降并最終趨于穩(wěn)定，它完全由PID調(diào)節(jié)，OPC不再參與。

對(duì)于OPC而言，其內(nèi)部存在功率不匹配的負(fù)荷預(yù)測(cè)邏輯:5032/5033開關(guān)斷開后，當(dāng)＞30%時(shí)，直接觸發(fā)OPC動(dòng)作，使調(diào)門關(guān)閉，減少了調(diào)門響應(yīng)滯后時(shí)間，避免了機(jī)械超速保護(hù)動(dòng)作。另一方面，在OPC動(dòng)作后，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速最低降至2950 r/min。此過(guò)程中要防止OPC指令恢復(fù)過(guò)慢觸發(fā)6 kV母線的低頻保護(hù)動(dòng)作。(注:該保護(hù)基于6 kV母線上帶載電機(jī)的過(guò)流保護(hù)。)

4.2 發(fā)電機(jī)出口的各參數(shù)響應(yīng)

與電網(wǎng)解列后，并網(wǎng)時(shí)采用的PSS(功率穩(wěn)定系統(tǒng))自動(dòng)退出運(yùn)行。由于汽機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速發(fā)生變化，因此AVR(自動(dòng)勵(lì)磁系統(tǒng))參與調(diào)節(jié)。

由于轉(zhuǎn)速突然升高，發(fā)電機(jī)出口端電壓有階躍，隨后在 AVR的作用下趨于穩(wěn)定。同時(shí)在汽機(jī)的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)作用下，輸出有功功率自動(dòng)和廠網(wǎng)負(fù)荷匹配。發(fā)電機(jī)輸出功率及出口電壓變化趨勢(shì)如圖7所示，其中從上至下依次是發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速、發(fā)電機(jī)有功無(wú)功、發(fā)電機(jī)出口電壓。

圖7 發(fā)電機(jī)輸出功率及出口電壓變化趨勢(shì)Fig.7 Generator output power and output voltage variation trend

4.3 反應(yīng)堆功率變化

值得注意的現(xiàn)象是反應(yīng)堆功率在3 s內(nèi)略升高2%左右。原因是甩負(fù)荷后汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速升高，使發(fā)電機(jī)的頻率上升，主泵轉(zhuǎn)速跟著上升，導(dǎo)致冷卻劑流量瞬時(shí)增大，更多冷水流入堆芯引入正反應(yīng)性。主泵轉(zhuǎn)速隨頻率的響應(yīng)趨勢(shì)如圖8所示。

圖8 主泵轉(zhuǎn)速隨頻率的響應(yīng)趨勢(shì)Fig.8 Trend of main pump speed with frequency response

在圖8中，從上至下依次是發(fā)電機(jī)頻率、主泵轉(zhuǎn)速1和2。

4.4 一回路的參數(shù)變化

試驗(yàn)開始后，由于汽機(jī)調(diào)門瞬時(shí)關(guān)閉，此時(shí)GCT－C尚未打開，加上反應(yīng)堆功率瞬時(shí)升高，導(dǎo)致Tavg在15 s內(nèi)上升至最高值。隨后在調(diào)節(jié)系統(tǒng)的作用下，一回路溫度最終穩(wěn)定在與廠用電功率對(duì)應(yīng)的參考平均溫度Tref上。一回路溫度壓力的變化趨勢(shì)如圖9所示。

圖9 一回路溫度壓力的變化趨勢(shì)Fig.9 Change trend of temperature and pressure of a loop

圖9中從上至下依次是汽機(jī)轉(zhuǎn)速、一回路溫度、穩(wěn)壓器水位、一回路壓力。

4.5 控制棒位的超調(diào)恢復(fù)

由于存在一、二回路功率失配前饋信號(hào)，調(diào)節(jié)棒組先以最大速度(72步/min)進(jìn)行快插，隨后插入速度減慢，核功率超調(diào)引起調(diào)節(jié)棒自動(dòng)提升。甩負(fù)荷后1h內(nèi)的參數(shù)響應(yīng)及恢復(fù)情況如圖10所示，從上至下依次為甩負(fù)荷時(shí)刻點(diǎn)、D棒測(cè)量棒位、核功率、一回路壓力、穩(wěn)壓器水位、一回路平均溫度。

圖10 甩負(fù)荷后1 h內(nèi)參數(shù)響應(yīng)Fig.10 Parameters response within 1 hours after load rejection

由圖10可見，穩(wěn)定后一回路壓力不變，而穩(wěn)定后的穩(wěn)壓器水位和一回路溫度則對(duì)應(yīng)到20%FPR。

4.6 二回路參數(shù)變化

OPC動(dòng)作使調(diào)門關(guān)閉，氣源減少，汽輪機(jī)進(jìn)氣壓力會(huì)略有下降，2.4 s后調(diào)門打開，汽輪機(jī)進(jìn)氣壓力回升。通過(guò)分析歷史庫(kù)數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)進(jìn)氣壓力變化曲線與汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速變化曲線一致，其主要原因在于甩廠用電后，汽輪機(jī)調(diào)節(jié)處在轉(zhuǎn)速控制狀態(tài)。二回路的參數(shù)變化如圖11所示，從上至下依次為汽機(jī)轉(zhuǎn)速、SG水位1和2、主蒸汽母管壓力、主蒸汽流量、SG給水流量1和2。

圖11 二回路的參數(shù)變化Fig.11 Variation of two loop parameters

由圖11可見，OPC動(dòng)作瞬間，主蒸汽流量大幅減小，主蒸汽母管壓力增加，SG內(nèi)氣泡被壓縮，其水位反而略有所下降。由于給水調(diào)節(jié)閥是“蒸汽流量－SG水位－給水流量”的三沖量調(diào)節(jié)，因此給水流量減少，極大地避免了水位波動(dòng)情況。

4.7 主蒸汽旁路排放閥的響應(yīng)

主蒸汽旁路排放系統(tǒng)GCT－C共分為3組12路，總設(shè)計(jì)排放量為85%FP，設(shè)快開和調(diào)節(jié)開啟兩種方式，開度閾值各不相同。此時(shí)為高功率下的Tavg控制模式(低功率下為P控制模式)。GCT－C的Tavg(平均溫度)開度控制模式如圖12所示，從上至下依次為汽機(jī)轉(zhuǎn)速、GCT1＆12開度、蒸汽母管壓力。

圖12 GCT－C的Tavg(平均溫度)開度控制模式Fig.12 GCT－C Tavg(average temperature)opening control mode

由圖12可見，主蒸汽母管參數(shù)略有升高，這與壓水堆的折中運(yùn)行方式相吻合。隨著一回路平均溫度的下降，GCT－C依次關(guān)閉。

5 結(jié)論

1)反應(yīng)堆控制棒、汽機(jī)調(diào)門、旁排閥是完成一、二回路負(fù)荷匹配的重要手段，它們之間可采用Tavg和Tref作為關(guān)聯(lián)信號(hào)。

2)核電機(jī)組在100%FP工況下和外電網(wǎng)解列后，反應(yīng)堆、汽輪發(fā)電機(jī)及相關(guān)輔助熱力系統(tǒng)均能做出合理響應(yīng)，未觸發(fā)停堆、停機(jī)、一/二回路安全閥開啟、大氣釋放閥開啟。

3)電廠調(diào)節(jié)系統(tǒng)反應(yīng)迅速，僅通過(guò)3次OPC動(dòng)作，就能夠及時(shí)有效地限制瞬態(tài)發(fā)展，并最終將機(jī)組穩(wěn)定在帶廠用電工況下運(yùn)行。

［1］ 張志勇.汽輪發(fā)電機(jī)組的甩負(fù)荷試驗(yàn)及其經(jīng)驗(yàn)［J］.華北電力技術(shù)，1997(10):1014.ZHANG Zhiyong.Load rejection test of turbines and its experience［J］.North China Electric Power，1997(10):10 14.

［2］ 俞成立.1000 MW汽輪機(jī)組甩負(fù)荷試驗(yàn)分析［J］.華東電力，2007，35(6):32 34.YU Chengli.Load rejection test for 1000 MW steam turbine units［J］.East China Electric Power，2007，35(6):3234.

［3］ 劉晟斌.汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)設(shè)計(jì)的技術(shù)分析［J］.黑龍江電力，2009，31(1):3738，42.LIU Shengbin.Design of turbine bypass system［J］.Heilongjiang Electric Power，2009，31(1):37 38，42.

［4］ 抄勇，馮進(jìn)利，張小偉，等.大型汽輪發(fā)電機(jī)組甩負(fù)荷試驗(yàn)探討［J］.河南電力，2010(01):50 53，57.CHAO Yong，F(xiàn)ENG Jinli，ZHANG Xiaowei，et al.Research on load rejection test of large-scale steam-turbine and generator units［J］.Henan Electric Power，2010(01):5053，57.