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        基于有限元法的曲軸應(yīng)力試驗(yàn)非標(biāo)支撐設(shè)計(jì)

        2014-03-04 09:12:26張曉靜溫世杰張明亮王亞飛狄建兵劉繼林楊月婷
        車用發(fā)動(dòng)機(jī) 2014年3期
        關(guān)鍵詞:軸頸非標(biāo)圓角

        張曉靜,溫世杰,張明亮,王亞飛,狄建兵,劉繼林,楊月婷

        (1.中國(guó)北方發(fā)動(dòng)機(jī)研究所(天津),天津 300400;2.蘇州友匯五金工業(yè)有限公司,江蘇 蘇州 210012;3.裝甲兵駐616廠軍事代表室,山西 大同 037036;4.裝甲兵工程學(xué)院控制工程系,北京 100072)

        曲軸是發(fā)動(dòng)機(jī)中最重要的運(yùn)動(dòng)件,其結(jié)構(gòu)形狀復(fù)雜,應(yīng)力集中現(xiàn)象嚴(yán)重,特別是在曲柄至軸頸的圓角過渡區(qū)、潤(rùn)滑油孔附近,疲勞裂紋幾乎全部產(chǎn)生于這些應(yīng)力集中區(qū)域[1]。現(xiàn)代曲軸設(shè)計(jì)中,在不同設(shè)計(jì)階段采用有限元仿真或試驗(yàn)仿真對(duì)曲軸進(jìn)行強(qiáng)度校驗(yàn)。有限元仿真方法能夠快速便捷模擬分析曲軸的應(yīng)力狀態(tài),相較于試驗(yàn)仿真能夠節(jié)省大量的人力、物力、財(cái)力,其缺點(diǎn)在于數(shù)值計(jì)算方法難免要對(duì)某些方面進(jìn)行理想狀態(tài)的假設(shè)簡(jiǎn)化,不能對(duì)某些細(xì)節(jié)部分進(jìn)行完全真實(shí)地模擬。試驗(yàn)仿真能夠更為真實(shí)地模擬曲軸的實(shí)際安裝狀態(tài),其缺點(diǎn)在于試驗(yàn)準(zhǔn)備繁雜、試驗(yàn)過程漫長(zhǎng)。因此,將兩種方法進(jìn)行有效結(jié)合能夠?qū)ηS進(jìn)行更好地校驗(yàn)。

        1 有限元模型的建立和驗(yàn)證

        針對(duì)曲軸零件級(jí)的試驗(yàn)多以電阻應(yīng)變計(jì)應(yīng)力測(cè)量試驗(yàn)及彎曲疲勞試驗(yàn)為主,試驗(yàn)過程中以非標(biāo)支撐加以固定進(jìn)行試驗(yàn),因此非標(biāo)支撐的設(shè)計(jì)將直接影響試驗(yàn)結(jié)果。本研究以有限元方法為手段,研究非標(biāo)支撐某些設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)曲軸應(yīng)力狀態(tài)的影響,主要包括固支位置、高度、材料以及與曲軸間的配合關(guān)系。

        1.1 數(shù)值模型

        針對(duì)曲軸試驗(yàn)各邊界條件,建立曲軸單拐有限元模型[2-7]。曲軸單拐主軸頸直徑為185mm,連桿軸頸直徑為148mm,曲柄臂厚為44mm,主軸頸與曲柄臂過渡圓角半徑為8mm,連桿軸頸與曲柄臂過渡圓角半徑為8mm。非標(biāo)支撐結(jié)構(gòu)見圖1,其寬為280mm,厚為55mm,主軸頸中心為非標(biāo)支撐結(jié)構(gòu)中心。

        根據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn),采用十節(jié)點(diǎn)四面體單元及六面體單元進(jìn)行離散,得到的曲軸單拐網(wǎng)格模型包含103696個(gè)節(jié)點(diǎn),64832個(gè)單元。曲軸單拐材料為鋼材,其彈性模量為200GPa,泊松比為0.3??紤]最高燃燒壓力工況載荷,在連桿軸頸的相應(yīng)位置施加連桿作用力,形成的曲軸單拐組合結(jié)構(gòu)有限元模型見圖2。

        此時(shí),曲軸連桿軸頸與曲柄臂過渡圓角處為最大主應(yīng)力的高應(yīng)力區(qū)[6-7],取施加載荷側(cè)連桿軸頸與曲柄臂過渡圓角處為最大主應(yīng)力考察區(qū)域,其位置示意見圖3。

        1.2 模型驗(yàn)證

        對(duì)某曲軸進(jìn)行電測(cè)試驗(yàn),測(cè)量其圓角應(yīng)力。靠近載荷側(cè)連桿軸頸與曲柄臂過渡圓角處布置應(yīng)變片,連桿軸頸正下方即中間應(yīng)變片應(yīng)力測(cè)量值見表1。

        表1 連桿軸頸與曲柄臂過渡圓角應(yīng)力測(cè)量值

        建立非標(biāo)支撐三維模型,采用與試驗(yàn)一致的邊界條件,在曲軸連桿軸頸相應(yīng)位置施加400kN連桿作用力,曲軸主軸頸與非標(biāo)支撐間建立0.06mm間隙配合關(guān)系,建立曲軸數(shù)值仿真模型。計(jì)算得出此處圓角最大主應(yīng)力為255.95MPa,與試驗(yàn)測(cè)量值相差8.65%,在可接受的范圍內(nèi)。因此,針對(duì)曲軸零件,有限元仿真可有效地預(yù)測(cè)試驗(yàn)結(jié)果,并達(dá)到校核曲軸強(qiáng)度的目的。

        2 曲軸應(yīng)力試驗(yàn)邊界條件影響分析

        2.1 固支位置的影響

        發(fā)動(dòng)機(jī)工作狀態(tài)中,曲軸在曲軸箱內(nèi)旋轉(zhuǎn),機(jī)體隔板與主軸承蓋組合結(jié)構(gòu)形成主軸承座,為曲軸提供支撐。在曲軸試驗(yàn)中,非標(biāo)支撐扮演著主軸承座的角色,且非標(biāo)支撐某一端需與地基板固定連接,這與發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作狀態(tài)有所差異。為考察非標(biāo)支撐固定端對(duì)曲軸應(yīng)力狀態(tài)的影響,分別約束非標(biāo)支撐上、下端面進(jìn)行對(duì)比分析,并改變非標(biāo)支撐高度,校驗(yàn)對(duì)比分析結(jié)果的共性。非標(biāo)支撐不同約束位置見圖4。計(jì)算分析后,不同約束位置、不同非標(biāo)支撐高度下最大主應(yīng)力考察區(qū)域的應(yīng)力值見表2。

        表2 不同約束位置及支撐高度下最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力對(duì)比

        由表2中數(shù)據(jù)可知,不同非標(biāo)支撐高度下,改變約束位置,最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值均相差46%~49%,共性較好,說明非標(biāo)支撐的約束位置對(duì)曲軸應(yīng)力狀態(tài)影響很大。非標(biāo)支撐高度為360mm時(shí),不同約束位置單拐曲軸的變形見圖5??梢钥闯?,當(dāng)約束非標(biāo)支撐上端面時(shí),單拐曲軸與非標(biāo)支撐變形協(xié)調(diào)一致,曲軸能夠較為自由地變形,因此最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力水平較高;當(dāng)約束非標(biāo)支撐下端面時(shí),單拐曲軸與非標(biāo)支撐間的變形不協(xié)調(diào),非標(biāo)支撐一定程度上阻礙了曲軸變形,因此最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力水平較低。對(duì)曲軸進(jìn)行試驗(yàn),需根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際結(jié)構(gòu)狀態(tài),合理設(shè)計(jì)試驗(yàn)非標(biāo)支撐,注意曲拐的安裝方向,以對(duì)應(yīng)不同的非標(biāo)支撐約束位置。

        2.2 非標(biāo)支撐高度的影響

        由上述仿真分析結(jié)果可知,非標(biāo)支撐高度的選取對(duì)曲軸應(yīng)力狀態(tài)也有一定的影響(見表2)。約束上端面,最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值變化規(guī)律明顯,支撐高度由240mm增加到480mm,最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值增加26.5MPa。約束下端面,最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值變化幅度較小,單拐曲軸與非標(biāo)支撐間變形不協(xié)調(diào),應(yīng)力值變化規(guī)律不明顯,支撐高度由240mm增加到480mm,最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值在122.37~135.01MPa之間。產(chǎn)生這種變化,是因?yàn)榉菢?biāo)支撐高度的增加使高度方向的剛度減小,從而變形增大,應(yīng)力值增大。因此,非標(biāo)支撐高度的設(shè)計(jì)應(yīng)按照剛度等效原則,參考原機(jī)結(jié)構(gòu)慎重選擇。

        2.3 非標(biāo)支撐材料的影響

        對(duì)于同種結(jié)構(gòu),材料不同其剛度有所不同,進(jìn)而影響與之連接的相關(guān)零部件的應(yīng)力狀態(tài)。對(duì)曲軸進(jìn)行試驗(yàn)時(shí),非標(biāo)支撐材料也將對(duì)曲軸應(yīng)力狀態(tài)產(chǎn)生一定影響。發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)體材料多為鑄鐵和鋁合金兩種,主軸承蓋材料多采用鑄鐵,也有一些采用鋼材[8]。因此,分別選取鋁合金、鑄鐵及鋼材進(jìn)行非標(biāo)支撐有限元分析,研究非標(biāo)支撐材料對(duì)曲軸應(yīng)力狀態(tài)的影響規(guī)律。各材料屬性見表3。不同材料、不同約束位置下,曲軸最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力對(duì)比見圖6。

        表3 材料屬性

        由上述圖表可知,隨著非標(biāo)支撐材料彈性模量增大,最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值降低;彈性模量增幅增大,應(yīng)力值降幅增大;材料的選擇對(duì)約束下端面的約束方式影響略大。因此,在條件允許的情況下,曲軸試驗(yàn)非標(biāo)支撐的材料應(yīng)盡量選取與原機(jī)相近的材料。

        2.4 配合關(guān)系的影響

        曲軸在曲軸箱中高速旋轉(zhuǎn),曲軸與主軸承座間為間隙配合。對(duì)曲軸進(jìn)行試驗(yàn)時(shí),為保證曲軸的安裝狀態(tài)及載荷的施加,非標(biāo)支撐與曲軸間常采用過盈配合,與原機(jī)狀態(tài)不同。為考察過盈量對(duì)曲軸應(yīng)力狀態(tài)的影響,分別在曲軸主軸頸與非標(biāo)支撐間建立間隙配合(-0.06mm,-0.03mm)、過渡配合以及過盈配合(0.03mm,0.06mm)進(jìn)行對(duì)比分析,其結(jié)果見表4。

        表4 不同配合關(guān)系下最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值對(duì)比

        由表3可知,對(duì)于主軸頸直徑為185mm的曲軸,當(dāng)配合關(guān)系由過渡配合改為間隙配合,隨著間隙量的增加,最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值略有增加,增加幅度極??;當(dāng)配合關(guān)系由過渡配合改為過盈配合時(shí),最大主應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值降低,降低幅度較大。設(shè)計(jì)非標(biāo)支撐時(shí),與曲軸間的配合關(guān)系應(yīng)與原機(jī)一致。

        3 應(yīng)用實(shí)例

        針對(duì)某V型機(jī)曲軸,在上述試驗(yàn)邊界條件影響規(guī)律的基礎(chǔ)上,參照原機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸,設(shè)計(jì)試驗(yàn)非標(biāo)支撐。原機(jī)體為單體軸承蓋,材料為球墨鑄鐵,隔板厚28mm,寬262mm,缸孔下沿到曲軸中心距離202mm,軸承蓋高118mm;按照曲拐向下設(shè)計(jì)試驗(yàn)非標(biāo)支撐,材料為球墨鑄鐵,非標(biāo)支撐厚28mm,寬260mm,座高200mm,蓋高118mm,其結(jié)構(gòu)見圖7。

        應(yīng)用仿真分析手段,對(duì)原機(jī)組合結(jié)構(gòu)(見圖8)及試驗(yàn)組合結(jié)構(gòu)(見圖9)進(jìn)行對(duì)比分析。曲軸最大、最小主應(yīng)力云圖見圖10和圖11。應(yīng)力考察區(qū)域?yàn)楦鬏S頸圓角部位(見圖12),應(yīng)力值對(duì)比見表5。

        由上述圖表可知,原機(jī)組合結(jié)構(gòu)與試驗(yàn)組合結(jié)構(gòu)曲軸最大、最小主應(yīng)力分布趨勢(shì)一致,考察區(qū)域4和區(qū)域5最大主應(yīng)力較大,考察區(qū)域3和區(qū)域6最小主應(yīng)力較大。

        表5 應(yīng)力考察區(qū)域應(yīng)力值對(duì)比 MPa

        通過原機(jī)組合結(jié)構(gòu)與試驗(yàn)組合結(jié)構(gòu)的應(yīng)力值對(duì)比分析可知,在承受載荷的連桿軸頸與曲柄臂過渡圓角處,即區(qū)域4、區(qū)域5處,應(yīng)力值相差3.5%,在可接受的誤差范圍內(nèi)。因此,采用此試驗(yàn)非標(biāo)支撐進(jìn)行試驗(yàn)?zāi)軌蛘鎸?shí)反映曲軸應(yīng)力狀態(tài),非標(biāo)支撐設(shè)計(jì)合理。

        4 結(jié)論

        a)對(duì)曲軸進(jìn)行試驗(yàn),需根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際結(jié)構(gòu)狀態(tài),合理設(shè)計(jì)試驗(yàn)非標(biāo)支撐,注意曲拐的安裝方向;

        b)非標(biāo)支撐材料、高度對(duì)曲軸的應(yīng)力狀態(tài)有一定的影響,當(dāng)非標(biāo)支撐剛度大時(shí),曲軸應(yīng)力水平低;

        c)曲軸與支撐間為過盈配合時(shí),曲軸應(yīng)力水平降低;

        d)固支位置對(duì)曲軸應(yīng)力狀態(tài)影響最大,其次為非標(biāo)支撐材料及曲軸與非標(biāo)支撐間的配合關(guān)系,在對(duì)曲軸進(jìn)行有限元仿真及試驗(yàn)仿真時(shí)需綜合考慮上述各因素。

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