邱 英,譚定忠,王啟明
(哈爾濱工程大學(xué)機(jī)電學(xué)院,黑龍江哈爾濱 150001)
隨著海洋開(kāi)發(fā)和軍事技術(shù)要求的提高,潛器和水下作業(yè)裝置的工作深度不斷增加,深水電機(jī)作為水下裝置的重要驅(qū)動(dòng)元件,對(duì)其密封技術(shù)的要求也在不斷地提高。水下電機(jī)的密封問(wèn)題是影響水下裝置下潛深度的一個(gè)關(guān)鍵性問(wèn)題[1]。
磁力密封驅(qū)動(dòng)器結(jié)構(gòu)如圖1所示,主動(dòng)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時(shí)通過(guò)磁轉(zhuǎn)子中的永磁體間產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩實(shí)現(xiàn)兩部件的同步轉(zhuǎn)動(dòng)。主動(dòng)件和從動(dòng)件之間裝有隔離套,可以將主動(dòng)件與電機(jī)封閉在工作容器內(nèi),實(shí)現(xiàn)無(wú)接觸動(dòng)力傳遞和絕對(duì)密封。圓筒式結(jié)構(gòu)避免了構(gòu)件因徑向受力不均而產(chǎn)生振動(dòng)的問(wèn)題,保證了結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)的穩(wěn)定性。圖1中永磁體材料選用釹鐵硼(NTP-256H),軟磁材料可采用工業(yè)純鐵或低碳鋼。軛鐵的材料為低碳結(jié)構(gòu)鋼(Q235),隔離套選用鈦合金。磁力密封驅(qū)動(dòng)器采用組合拉推式磁路結(jié)構(gòu)[2-4]。
設(shè)計(jì)目標(biāo)為:內(nèi)磁轉(zhuǎn)子聯(lián)接軸軸徑為20 mm,轉(zhuǎn)速為100r/min,傳遞轉(zhuǎn)矩為75N·m。經(jīng)對(duì)各參數(shù)進(jìn)行反復(fù)的調(diào)整和修正,最終確定的參數(shù)如下:K=5,M=915.6Gs,η=0.85,m=16,R1=3.8cm,R2=4.8 cm,R3=6cm,R4=7cm,磁場(chǎng)強(qiáng)度H =92.9×79.578A/m,bg=1.2cm,磁極弧長(zhǎng)L0=2.12cm,磁極面積S=542.6cm2,bh=1cm,Rc=5.4cm,Lb=8cm,軛鐵厚度為1.1cm,經(jīng)計(jì)算得最大轉(zhuǎn)矩Tmax=79.75N·m,磁路機(jī)構(gòu)尺寸代號(hào)見(jiàn)圖2。
圖1 磁力密封驅(qū)動(dòng)器結(jié)構(gòu)示意圖
圖2 圓筒形靜態(tài)磁路機(jī)構(gòu)尺寸代號(hào)
隔離套是磁力密封驅(qū)動(dòng)器中的密封器件,處在內(nèi)、外轉(zhuǎn)子之間,接觸液體介質(zhì),隔離套的作用是保護(hù)主動(dòng)轉(zhuǎn)子、內(nèi)部電機(jī)以及其他內(nèi)部元件不受海水的侵蝕。內(nèi)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時(shí),帶動(dòng)隔離套與內(nèi)轉(zhuǎn)子之間的海水隨之做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)具有一定線速度的海水會(huì)對(duì)隔離套造成沖擊。這些情況導(dǎo)致在選用隔離套材料時(shí)除需考慮強(qiáng)度和耐腐蝕性能外,還要考慮一些其他的特殊要求,比如:不隔磁、磁損失??;足夠的強(qiáng)度和韌性,在滿(mǎn)足強(qiáng)度的基礎(chǔ)上隔離套的壁厚越薄越好;抗沖擊、耐沖刷和腐蝕性好。海水的運(yùn)動(dòng)還會(huì)導(dǎo)致材料出現(xiàn)電化學(xué)腐蝕、晶間腐蝕等腐蝕問(wèn)題。鈦合金強(qiáng)度高,機(jī)械性能好,韌性和抗蝕性能強(qiáng),在潮濕的大氣和海水介質(zhì)中工作,其抗蝕性遠(yuǎn)優(yōu)于不銹鋼,適合于深海工作環(huán)境中使用[5-8]。
隔離套的結(jié)構(gòu)形式可分為3種,如圖3所示。隔離套結(jié)構(gòu)形式的選擇與介質(zhì)的狀態(tài)、壓力以及驅(qū)動(dòng)器的結(jié)構(gòu)形式、工作氣隙的尺寸等因素有關(guān)。當(dāng)金屬隔離套工作在交變磁場(chǎng)中的時(shí)候,產(chǎn)生渦流損失的同時(shí)套壁的溫度會(huì)快速上升,溫度過(guò)高時(shí)會(huì)導(dǎo)致磁轉(zhuǎn)子發(fā)生退磁以至于磁力密封驅(qū)動(dòng)器無(wú)法正常工作[9]。因此,在隔離套的設(shè)計(jì)過(guò)程中需要考慮2個(gè)問(wèn)題:一是減小壁厚以減少磁渦流熱的產(chǎn)生;二是隔離套的散熱問(wèn)題。對(duì)于散熱問(wèn)題,一般是使用液體對(duì)流散熱的方法,大致過(guò)程是通過(guò)隔離套內(nèi)部液體的流動(dòng),將渦流產(chǎn)生的熱量帶走。由于上述原因,加工時(shí),要求隔離套的內(nèi)表面光滑,這樣可以改善液體流動(dòng)性;彎道處要求圓滑過(guò)渡以減少介質(zhì)的流動(dòng)阻力,盡量使內(nèi)壁形成理想的流線型結(jié)構(gòu)以保證液體介質(zhì)流動(dòng)順暢[10-11]。磁力系數(shù)K 的取值由下式確定:
圖3 隔離套結(jié)構(gòu)形式示意圖
式中:Dw為容筒外徑,取110 mm;Dn為容筒內(nèi)徑,取107mm。
當(dāng)K 值小于1.1時(shí)為薄壁容筒;當(dāng)K 值大于1.1時(shí)為非薄壁容筒。
筒壁厚δt的設(shè)計(jì)由下式計(jì)算:
代入相關(guān)參數(shù),經(jīng)計(jì)算得δt=1.95mm。
隔離套底板厚δD的設(shè)計(jì)由下式確定:
式中:Dn為容筒內(nèi)徑(mm);p 為軸向載荷(MPa)。
計(jì)算得δD=20.6mm。
3.1.1 基本模型與參數(shù)
磁場(chǎng)與隔離套的基本模型[12]如圖4和圖5所示,參數(shù)包括:隔離套軸向磁化長(zhǎng)度L(mm);隔離套壁厚度δ(mm);內(nèi)、外轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)角差φ(rad)。
圖4 磁場(chǎng)基本模型圖
圖5 隔離套基本模型圖
3.1.2 假設(shè)條件
(1)磁場(chǎng)B 沿r 取向,且在隔離套內(nèi)隨φ 坐標(biāo)變化,即:
式中,B0為工作氣隙中最大磁感應(yīng)強(qiáng)度。隔離套相對(duì)內(nèi)、外磁轉(zhuǎn)子為逆時(shí)針旋轉(zhuǎn),由變化磁場(chǎng)產(chǎn)生的電流沿z向,電動(dòng)勢(shì)E 變化為[3,5]
式中,Ez為隨φ變化的最大電動(dòng)勢(shì)。
(2)隔離套中位移電流相對(duì)于傳導(dǎo)電流可以忽略。
(3)隔離套厚度δ 遠(yuǎn)小于軸向長(zhǎng)度L,可以忽略端部效應(yīng),僅以橫斷面為研究對(duì)象。
按Maxwell方程式:
根據(jù)上述假設(shè)條件(1)和式(4)在其坐標(biāo)下可得[3,5]:
對(duì)式(8)兩邊積分得
電流密度的計(jì)算式:
如圖5所示,在單元面積dA=rδdφ中的功率損失為
在整個(gè)隔離套中的渦流損失Pj的計(jì)算式為
式中:L 為磁化長(zhǎng)度;r 為隔離套半徑;δ 為隔離套壁厚;n為電機(jī)轉(zhuǎn)速;B0為磁感應(yīng)強(qiáng)度;g為電導(dǎo)率。
其中,L=0.08m,r=0.0535m,δ=0.001 95m,n=100r/min,B0=1.25T,g=0.625×103s/m ,由式(11)求得Pj=8.02×10-3W。
將計(jì)算中使用的參數(shù)導(dǎo)入ANSYS中,對(duì)其進(jìn)行仿真和分析、將分析得出的轉(zhuǎn)矩結(jié)果與設(shè)計(jì)計(jì)算的結(jié)果相比較可以看出,理論計(jì)算的結(jié)果與有限元分析的結(jié)果比較接近;由于有限元分析中沒(méi)有考慮渦流損失及水力摩擦損失,所以有限元分析所得轉(zhuǎn)矩值比公式計(jì)算所得轉(zhuǎn)矩值偏大。對(duì)研制的磁力密封驅(qū)動(dòng)器樣機(jī)進(jìn)行測(cè)試,由于測(cè)試中的磁力密封驅(qū)動(dòng)器沒(méi)有安裝隔離套,所以測(cè)得的傳遞轉(zhuǎn)矩大于驅(qū)動(dòng)器在實(shí)際工作狀態(tài)下所能傳遞的轉(zhuǎn)矩,減去渦流損失及水力摩擦損失消耗的功率后,磁力密封驅(qū)動(dòng)器能夠傳遞的有效功率為0.87kW,此時(shí),驅(qū)動(dòng)器的傳遞轉(zhuǎn)矩為84N·m,結(jié)果接近且稍?xún)?yōu)于設(shè)計(jì)目標(biāo)參數(shù),達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。設(shè)計(jì)目標(biāo)為:內(nèi)磁轉(zhuǎn)子聯(lián)接軸軸徑為20mm,轉(zhuǎn)速為100 r/min,傳遞轉(zhuǎn)矩為75N·m。
(
)
[1]文立輝,王慶春.磁力傳動(dòng)密封潛水電動(dòng)機(jī)[J].船電技術(shù),2002(4):14-16.
[2]李國(guó)坤,趙克忠.稀土鈷磁力傳動(dòng)特性研究[C]//第三屆永磁合金學(xué)術(shù)會(huì)議論文集,1983:27-29.
[3]趙克忠.磁耦合傳動(dòng)裝置的理論與設(shè)計(jì)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2009.
[4]陳剛.高速磁力驅(qū)動(dòng)離心泵設(shè)計(jì)與研究[D].鎮(zhèn)江:江蘇大學(xué),2005:7-15.
[5]趙克忠.磁力驅(qū)動(dòng)技術(shù)與設(shè)備[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004.
[6]Arthanareeswaran G,Sriyamuna Devi T K,Raajenthiren M.Effect of silica particles on cellulose acetate blend ultrafiltration membranes:Part I[J].Separation and Purification Technology,2008,64:38-47.
[7]Li Guokun,Li Xingning,Zhao Kezhong.Research on rare earth-cobalt magnetic driving technology and its characteristic proceeding of the seventh international workshop magnetic and their applications[M].Beijing China:[s.n.],1983:193.
[8]馬如宇.新型耐高溫磁力聯(lián)軸器的研制[D].常州:江蘇理工大學(xué),2001:56-59.
[9]Yao Y D.Theoretical computations for the torque of magnetic couplings[J].IEEE Trans Magn,1995,5(3):1881-1884.
[10]Elies P,Glemarquand.Analytical optimization of a permanentmagnetic coaxial sychronous coupling[J].IEEE Trans Magn,1998,34(3):2267-2273.
[11]Huang D R,Chiou G J.Effect of magnction profiles on the torque of magnetic coupling[J].J Appl Phys,1994,176(3):6862-6864.
[12]陳存東.磁力泵渦流損失比率的探討[J].水泵技術(shù),2005(5):27-29.