彭有開 吳 徽 高全臣

(1中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京)力學(xué)與建筑工程學(xué)院,北京100083)

(2北京建筑大學(xué)工程結(jié)構(gòu)與新材料北京市高等學(xué)校工程研究中心,北京100044)

再生混凝土與普通混凝土的根本差異在于再生骨料的摻加引入了更多的初始缺陷,使得其脆性更為顯著.因此,再生混凝土在抗震結(jié)構(gòu)中使用時(shí),應(yīng)采取措施保證結(jié)構(gòu)具備足夠延性和耗能性能.針對(duì)國(guó)內(nèi)外關(guān)于再生混凝土框架柱抗震構(gòu)造措施研究較少的現(xiàn)狀[1-4],本文通過足尺的6根再生混凝土框架柱與1根普通混凝土框架柱在低周往復(fù)荷載作用下的對(duì)比試驗(yàn),研究再生混凝土框架柱的抗震性能,探討再生混凝土框架柱的軸壓比限值和箍筋加密區(qū)的配箍要求以及極限承載力計(jì)算方法等.

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 試件設(shè)計(jì)

以縱筋率、箍筋加密區(qū)配箍水平及軸壓比為主要試驗(yàn)參數(shù).剪跨比為4,其余設(shè)計(jì)參數(shù)見表1.詳細(xì)尺寸及配筋如圖1所示.

表1 試件設(shè)計(jì)參數(shù)

圖1 試件尺寸與配筋圖(單位:mm)

框架柱箍筋加密區(qū)的箍筋起著約束核心區(qū)混凝土、防止縱筋壓屈、提高抗剪承載能力及限制斜裂縫擴(kuò)展等作用,對(duì)構(gòu)件延性性能有重要影響.我國(guó)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)[6]對(duì)普通混凝土框架柱箍筋加密區(qū)的體積配箍率和最小配箍特征值做出了相關(guān)規(guī)定.圖2為各試件在箍筋加密區(qū)的配箍水平與抗震規(guī)范限值要求的比較.其中,RC2和RC3因設(shè)備原因未能在澆注完成28 d后短期內(nèi)進(jìn)行加載,考慮到混凝土后期強(qiáng)度增長(zhǎng)[7],近似取后期強(qiáng)度增長(zhǎng)系數(shù)為1.4.實(shí)際的設(shè)計(jì)軸壓比分別為0.37與0.39.

圖2 試件配箍與抗震規(guī)范限值的比較

1.2 試驗(yàn)材料

1 m3再生混凝土中各種材料的用量為:水181 kg,水泥353 kg,天然石564 kg,天然砂226 kg,再生粗骨料451 kg,再生細(xì)骨料451 kg,粉煤灰86 kg,減水劑13.2 kg.水膠比為0.41,粉煤灰摻量為20%,再生粗骨料取代率為44%,再生細(xì)骨料取代率為67%.再生粗、細(xì)骨料均來源于北京地區(qū)某建筑垃圾處理生產(chǎn)線,再生粗、細(xì)骨料的吸水率分別為3.6%和11.4%.采用強(qiáng)制式攪拌機(jī)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)攪拌,工作性能良好,實(shí)測(cè)坍落度為130～160 mm.普通混凝土采用C35級(jí)商品混凝土.縱向鋼筋為HRB400級(jí),箍筋為HPB235級(jí).材料強(qiáng)度見表1.

1.3 試驗(yàn)加載及量測(cè)

加載裝置如圖3所示.首先通過豎向千斤頂施加軸向力,保持恒定,然后采用水平作動(dòng)器進(jìn)行荷載-位移混合控制下的往復(fù)加載.構(gòu)件達(dá)到屈服荷載以前采用荷載控制,每級(jí)荷載循環(huán)1次;達(dá)到屈服荷載以后采用位移控制,按屈服位移的倍數(shù)加載,每級(jí)位移循環(huán)3次,當(dāng)試件顯著喪失承載能力時(shí)終止試驗(yàn).由于試驗(yàn)施加的軸向力較大,滑板支座端的摩擦力不可忽略,試件承載力為試驗(yàn)中記錄的水平荷載減去滑動(dòng)摩擦力的大小(軸壓力與滑動(dòng)摩擦系數(shù)的乘積),其中滑板的滑動(dòng)摩擦系數(shù)經(jīng)測(cè)定為3%[8].試驗(yàn)測(cè)量的主要內(nèi)容有:① 軸向荷載和水平荷載;② 加載中心點(diǎn)的水平位移和基座位移;③ 縱筋和箍筋應(yīng)變;④ 量測(cè)段的伸縮變形，通過在柱底兩側(cè)安裝線性位移傳感器來測(cè)量.

圖3 試驗(yàn)加載裝置

2 試驗(yàn)現(xiàn)象與破壞形態(tài)

試件破壞形態(tài)隨軸壓比、縱筋率及箍筋配置水平的變化呈現(xiàn)不同特點(diǎn),主要為:

1) 各試件破壞過程均經(jīng)歷混凝土開裂、彎曲裂縫與斜裂縫增多并不斷擴(kuò)展、縱筋進(jìn)入屈服、達(dá)到極限荷載,繼而柱腳保護(hù)層混凝土出現(xiàn)豎向微裂縫,隨著加載位移增大,彎剪裂縫寬度增大,柱腳混凝土酥碎剝落、試件承載力退化,以及最終發(fā)生破壞等階段.

2) 各試件均為大偏心受壓,最終破壞形態(tài)如圖4所示.試件RC1,RC4,RC5,RC6和NC為壓彎破壞,最終縱筋受壓屈曲,承載力顯著降低,塑性鉸區(qū)域均在距離柱底500 mm范圍內(nèi).而試件RC2和RC3由于軸壓大、加密區(qū)箍筋配置不足,最終斜裂縫顯著擴(kuò)展而發(fā)生剪切壓潰.

圖4 各試件根部最終破壞形態(tài)

3) 再生混凝土可達(dá)到較高的抗壓強(qiáng)度,但再生混凝土質(zhì)脆、黏結(jié)較薄弱,抗拉強(qiáng)度相對(duì)較低,試件的裂縫發(fā)展速度快、裂縫寬度大,柱腳混凝土壓碎后剝落速度快,多發(fā)生大塊脫落,而普通混凝土試件的柱根混凝土以顆粒狀及小塊脫落、逐漸剝離為主.

4) RC5和RC6由于提高了加密區(qū)的配箍水平,裂縫擴(kuò)展得到有效的抑制,裂縫沿柱高度方向的間距增大,只擴(kuò)展了幾條主要斜裂縫,最終破壞區(qū)域集中在距離柱底300 mm的范圍內(nèi).

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 滯回曲線

試驗(yàn)過程中記錄的6根再生混凝土柱和1根普通混凝土柱的水平荷載-側(cè)移角滯回曲線(V-θ)如圖5和圖6所示.圖中，Y為屈服點(diǎn)，U為極限點(diǎn)，F(xiàn)1,F2為破損點(diǎn)，側(cè)移角θ為水平加載中心點(diǎn)的位移與試件高度之比值.試件RC1和RC4的滯回環(huán)分別呈飽滿的梭形和具有捏縮的弓形,承載力達(dá)到極限荷載后可在較大的側(cè)移角下保持穩(wěn)定且退化速度緩慢,表現(xiàn)出良好的承載能力和變形性能.與此不同,試件RC2和RC3在達(dá)到極限荷載后承載力降低較快,極限變形顯著減少,滯回環(huán)呈具有捏縮的弓形,而試件RC5和RC6由于配置了較多箍筋,其捏縮現(xiàn)象不明顯,與普通混凝土試件NC類似,滯回環(huán)呈較為飽滿的梭形.

3.2 特征荷載與位移

3.3 延性與極限變形

位移延性系數(shù)為極限位移與屈服位移的比值,為度量試件延性性能的指標(biāo),定義如下:

μ=Δu/Δy

(1)

μΔ=Δu1/Δy

(2)

圖5 滯回曲線

圖6 試件NC的滯回曲線

圖7 特征荷載與特征位移的確定

圖8 去除P-Δ效應(yīng)情況下的特征點(diǎn)

式中,μ與μΔ分別為去除P-Δ效應(yīng)前后的位移延性系數(shù),均采用正反方向的平均值進(jìn)行計(jì)算.

μ的大小綜合反映了縱筋率、軸壓比、配箍率、P-Δ效應(yīng)等多因素對(duì)試件延性的影響.由表2知,試件RC1與RC4的位移延性系數(shù)大,可滿足抗震延性要求,而較高軸壓試件的延性系數(shù)較小,尤其對(duì)于試件RC5與RC6,即使提高了配箍水平,其延性系數(shù)也不大.

μΔ反映試件在去除P-Δ效應(yīng)情況下的延性性能.由表2可知,試件RC5與RC6的μΔ值大于試件RC2與RC3,表明在提高配箍后試件的延性性能有了改善.但在較高軸壓下,由于RC5與RC6的承載力較低,P-Δ效應(yīng)的影響較大,使得μ值較小,從整體上表現(xiàn)出來的延性不理想.由此表明,P-Δ效應(yīng)對(duì)再生混凝土長(zhǎng)柱的延性有很大影響.為實(shí)現(xiàn)良好的延性性能,除限制軸壓比和最小配箍要求外,還需綜合考慮其他影響因素進(jìn)行合理設(shè)計(jì).

極限側(cè)移角為極限位移與試件高度之比,為衡量試件彈塑性變形性能的指標(biāo).由表2可知,除試件RC5外,各試件的極限側(cè)移角Δu/H均大于2%.由此表明,再生混凝土柱可滿足框架結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角限值的要求.

3.4 剛度退化

試件的剛度退化曲線如圖9所示.對(duì)于不同軸壓的試件,低軸壓試件的剛度低于較高軸壓試件,如試件RC1與RC4的剛度低于其余試件,但低軸壓試件在加載后期的剛度退化速度較慢.對(duì)于軸壓相同但具有不同縱筋率的試件,初始階段的剛度差別不大,尤其對(duì)于較高軸壓的情況,如試件RC2與RC3的初始剛度幾乎相同,隨著側(cè)移角增加,承載力較小的試件由于受P-Δ效應(yīng)的影響,剛度退化較快,但在加載后期的剛度退化規(guī)律基本一致.對(duì)于軸壓與縱筋率相同但具有不同配箍率的試件,如試件RC5與RC6,二者的剛度退化曲線達(dá)到側(cè)移角為1%(極限荷載)后幾乎重合,表明提高配箍率對(duì)試件剛度的影響不大.對(duì)于普通混凝土試件NC,其配筋與再生混凝土試件RC2相同,軸壓略低于RC2,初始階段剛度大于試件RC2,隨著混凝土開裂與縱筋進(jìn)入屈服,剛度迅速降低,后期剛度與試件RC2接近.

表2 試驗(yàn)結(jié)果

圖9 剛度退化曲線

3.5 能量耗散

試件的能量耗散能力以荷載-變形滯回曲線所包圍的面積來衡量,本文采用《建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程》(JGJ 101—1996)[9]中定義的能量耗散系數(shù)E進(jìn)行分析.E值的大小與試件的加卸載剛度及滯回環(huán)的飽滿程度有關(guān),E值越大,耗能性能越好.試驗(yàn)采用試件各加載等級(jí)的第1個(gè)滯回環(huán)進(jìn)行計(jì)算.如圖10所示,隨著側(cè)移角增大,由于塑性變形加劇,耗能能力增大.其中,試件RC5與RC6由于加卸載剛度大、塑性鉸區(qū)的箍筋約束較好,滯回環(huán)包圍的面積大,耗能性能較好.

圖10 能量耗散系數(shù)

4 理論計(jì)算與討論

4.1 正截面受彎承載力

圖11 鋼筋和混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線

4.2 軸壓比與配箍要求

軸壓比與加密區(qū)配箍水平為影響框架柱延性的重要因素,框架柱為框架結(jié)構(gòu)的主要抗側(cè)力構(gòu)件,一般要求位移延性系數(shù)達(dá)到4.0.試驗(yàn)結(jié)果表明,當(dāng)設(shè)計(jì)軸壓比為0.2時(shí),采用《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)[6]中三級(jí)框架柱配箍限值的試件的延性系數(shù)均大于4.0,可滿足抗震延性的要求;當(dāng)設(shè)計(jì)軸壓比較大時(shí),再生混凝土長(zhǎng)柱的延性性能受軸壓比及P-Δ效應(yīng)等因素的影響,試件延性系數(shù)顯著降低,多數(shù)小于4.0,延性性能較差.在實(shí)際設(shè)計(jì)中,為了獲得較好的延性性能,建議適當(dāng)降低軸壓比和提高箍筋加密區(qū)的配箍要求,并綜合考慮其他影響因素進(jìn)行合理設(shè)計(jì).

5 結(jié)論

1) 再生混凝土試件的破壞過程與普通混凝土試件類似,均經(jīng)歷混凝土開裂、縱筋屈服、達(dá)到極限荷載及承載力退化、最終破壞等階段.但由于再生混凝土質(zhì)脆、黏結(jié)薄弱,再生混凝土試件的裂縫發(fā)展及混凝土剝離速度較快.

2) 低軸壓再生混凝土試件的延性較好,可滿足抗震延性的要求;較高軸壓的再生混凝土試件的延性顯著降低,不易實(shí)現(xiàn)良好的延性性能.為了獲得足夠的延性性能,應(yīng)綜合考慮軸壓比、配箍率、P-Δ效應(yīng)等多因素的影響,進(jìn)行合理的設(shè)計(jì).建議降低軸壓比限值,并適當(dāng)提高箍筋加密區(qū)的配箍要求.

3) 再生混凝土柱的受彎承載力可采用與普通混凝土柱類似的計(jì)算方法,本文采用實(shí)測(cè)的鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變曲線以及假定的再生混凝土應(yīng)變-應(yīng)變曲線進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值吻合較好.

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