吳震宇，陳琳榮，李子軍，葉進余，胡科橋

(1.浙江理工大學浙江省現(xiàn)代紡織裝備重點實驗室，浙江杭州 310018;2.山東日發(fā)紡織機械有限公司，山東聊城 252000)

對紗線快速變化的張力進行準確測量是保證優(yōu)質紡織品質量的重要環(huán)節(jié)［1－2］。接觸式霍爾紗線張力傳感器是一種有效的張力測量工具。在紗線保持一定張力時，霍爾式張力傳感器中的懸臂梁系統(tǒng)受力平衡，待測張力轉換為磁鋼探頭位移的變化，并以位移為中間參變量，建立了張力與霍爾電壓之間的線性關系，從而實現(xiàn)紗線張力測量［3－4］。

在張力劇烈波動的情況下，磁鋼探頭將跟隨紗線進行快速運動。隨著紗線張力變化頻率地增大，磁鋼加速度也相應增大，從而破壞了紗線張力和由懸臂梁形變導致的應變力之間的力學平衡，對探頭位置產生明顯的影響，使輸出張力出現(xiàn)明顯偏差［5］，因此霍爾式張力傳感器比較適合用于紗線張力變化較慢的紡織裝備，例如加彈機。對于一些紗線張力變化頻率較高的裝備，如高速噴氣織機引緯系統(tǒng)，霍爾式張力傳感器輸出結果誤差較大［6］。

有學者對測力傳感器在動態(tài)測量中振動誤差問題展開研究。吳強等［5］通過提高測力傳感器測頭的固有頻率，從而減小測力傳感器的振動響應幅值。也有文獻通過對傳感器輸出信號濾波的方法，從而實現(xiàn)動態(tài)響應修正。JAFARIPANAH 等［7－8］提出了模擬技術濾波用于誤差信號的抑制，SHI等［9］發(fā)展了一種數(shù)字自適應濾波算法進行傳感器響應校正。但運用濾波方法在減小振動誤差信號的同時也影響了被測力有效信號的輸出。濾波方法比較適合正在振蕩但最終值確定的傳感器信號，如稱重器等［7］。但是紡織裝備中，紗線張力一直處于波動變化中，少有最終值確定的情況。對于這一類問題，鮮有文獻涉及。

為提高霍爾式張力傳感器在紗線張力快速變化工況下的輸出結果準確性，本文對霍爾式張力傳感器的磁鋼探頭建立運動學模型，并在此基礎上發(fā)展了一種用于減少由懸臂梁上磁鋼自身運動慣性所造成誤差的數(shù)值求解算法，提出了動態(tài)張力信號提取方法，并建立了張力測試實驗臺，對不同條件下的測試結果進行對比研究，驗證了信號提取算法的有效性。

1 動態(tài)張力測量模型

圖1為接觸式張力傳感器檢測單元工作原理示意圖。紗線壓過張力傳感器的測頭時，忽略摩擦力，假設紗線在測頭前后張力值相等。F為紗線張力對磁鋼作用力，其值為

式中:T為紗線張力;α為紗線包絡磁鋼所形成的角度。F方向與懸臂梁所成角度為β。在懸臂梁的小變形情況下，α可以近似認為不變。

圖1 基于霍爾效應的接觸式紗線張力傳感器工作原理Fig.1 Operation principle of Hall-type tension senor

在長度為L的紗線張力傳感器懸臂梁上建立如圖2所示的笛卡爾坐標系，坐標系原點設在A點上，懸臂梁自重忽略不計，B端不受力時，AB與x軸重疊。受磁鋼重力G作用時，AB發(fā)生彎曲變形，B端到達B'點，AB'構成一撓曲線。B點到達B'點的距離為δ，重力G與懸臂梁構成角度φ。

圖2 磁鋼受重力作用下懸臂梁力分析Fig.2 Force analysis of cantilever beam undermagnet steel's gravity

在小變形的情況下，撓曲線的近似微分方程［10］

式中:E為懸臂梁材料的彈性模量;I為懸臂梁轉動慣量;E與I的乘積為梁的抗彎剛度;M(x)為懸臂梁在坐標x處受到力矩的函數(shù)。

將G沿x軸與y軸方向分解。對均勻截面梁EI為常數(shù)，因受集中力G作用，故

將式(3)代入式(2)，得

式(4)中δ的大小與x，y取值無關，式(4)是一個常系數(shù)非齊次線性微分方程，其特解為

考慮邊界條件:當x=0時，=0且y=0;因為懸臂梁是小變形，所以當x=L時y=δ。

因此撓曲線方程為

將tanpL泰勒展開

因為在張力的量程內，pL是個接近零的值，取tanpL≈

重力G在y軸方向上的分量為Gsinφ，計算振動系統(tǒng)的彈性系數(shù)

計算振動系統(tǒng)的固有頻率［11］

式中m為磁鋼的質量。

計算振動系統(tǒng)受到的空氣阻尼力的阻尼系數(shù)［11］

式中ζ為阻尼比。

圖3示出懸臂梁受力情況。在圖中，紗線張力傳感器的懸臂梁在受到紗線張力的作用產生大小為s的位移。懸臂梁上的磁鋼同時受到重力、紗線張力和懸臂梁因彎曲變形而產生的恢復力的作用，根據(jù)牛頓第二定律，得到動力學平衡方程

式中·s·和·s分別表示s對時間t的二階導數(shù)與一階導數(shù)。

將式(10)～(12)代入式(13)，得

因為撓度與霍爾電壓成線性關系，得

式中:a為傳感器的輸出電壓與懸臂梁撓度的比例系數(shù);Ut為霍爾式張力傳感器在t時刻的輸出電壓;U0為傳感器僅受磁鋼重力時的靜輸出電壓。

將式(15)代入式(14)，得

將式(16)代入式(1)，得動態(tài)張力測量模型

式(17)中 α、β、a、E、I、m、L、ζ均為張力傳感器固有參數(shù)，可以通過測量方式獲得。U·t，U··t分別為傳感器輸出電壓Ut對時間t的一階和二階導數(shù)。

圖3 懸臂梁受力分析Fig.3 Force analysis of cantilever beam

2 數(shù)值離散方法

通過A/D采樣電路獲得用于表示傳感器輸出信號的等時間間隔△t的Ut，對采集張力傳感器輸出的初級離散數(shù)字信號進行差分格式轉化獲得 ，。其中 采用二階精度中心差分格式

式中:Ut+△t為t+△t時刻的傳感器輸出電壓;Ut－△t為t－△t時刻的傳感器輸出電壓。

將上述變量代入式(17)，所得T為的經動態(tài)測量模型抑制振動誤差后的紗線張力輸出值。

3 實驗及結果分析

3.1 實驗設計

為了驗證上述模型及數(shù)值算法的有效性，建立了數(shù)據(jù)采集和分析實驗系統(tǒng)。該實驗系統(tǒng)核心部分由32位Cortex-M3微處理器和24位A/D轉換模塊構成，處理器按照125 kHz采樣頻率進行張力數(shù)據(jù)采集，并對采樣結果應用誤差抑制算法。實驗系統(tǒng)如圖4所示。

圖4 測量系統(tǒng)框圖Fig.4 Block diagram ofmeasurement system

在該實驗系統(tǒng)上，分別進行了瞬態(tài)張力釋放和加載2類實驗，用于振動誤差抑制算法有效性的驗證。

圖5為瞬態(tài)張力釋放實驗示意圖。由圖可知，通過懸掛重物使紗線處于張緊狀態(tài)，重力不超過傳感器的量程，待傳感器輸出穩(wěn)定后，用高溫火焰燒斷承載紗線［5］，由于重物脫離被瞬間燒斷的紗線，因此紗線張力得到迅速釋放，傳感器相當于獲得一個階躍輸入。

圖5 瞬態(tài)張力釋放實驗示意圖Fig.5 Experiment schematic of instantaneous release of the tension

圖6為瞬態(tài)張力加載實驗示意圖。由圖可知，跨接張力傳感器的紗線原先處于松弛狀態(tài)，釋放重物后將張力加載到紗線上。由于紗線的彈性作用，重物將產生振動現(xiàn)象，使紗線反復經歷快速伸張收縮的過程，這個實驗更真實地反映紡織裝備中紗線受力情況。

圖6 瞬態(tài)張力加載實驗示意圖Fig.6 Experiment schematic of loading instantaneous tension

3.2 實驗數(shù)據(jù)分析

圖7和圖8分別示出張力釋放和加載2種情況下傳感器輸出和通過動態(tài)模型計算的輸出結果。其中傳感器輸出曲線表示傳感器輸出電壓依據(jù)靜態(tài)測量時對應的線性關系轉換得到的紗線張力與時間的關系。動態(tài)模型輸出的紗線張力值由將張力傳感器的輸出電壓代入動態(tài)測量模型式(17)得到。

圖7 張力釋放實驗原始輸出和動態(tài)測量模型輸出比較Fig.7 Comparison of force between original system and dynamic measurementmodel in experiment of instantaneous release of tension

圖8 張力加載實驗原始輸出和動態(tài)測量模型輸出比較圖Fig.8 Comparison of force between original system and dynamic measurementmodel in experiment of loading of tension.(a)Global view;(b)Partial enlarged view

圖7中的理想輸入曲線表示張力釋放實驗中理論紗線張力與時間的關系。對其分析如下。

1)圖7中，傳感器實際輸出與理論輸入相差很大，在紗線張力劇變時，傳感器的輸出值不能表示紗線真實張力值。這是因為張力傳感器系統(tǒng)屬于二階欠阻尼機械振動系統(tǒng)，振蕩不可避免。

2)圖7中，紗線張力變化時，動態(tài)測量模型比傳感器輸出值更符合真實張力值。動態(tài)測量模型能有效減小因張力快速減小到零導致的振動誤差。

3)圖8(a)中，AB段，重物速度方向豎直向下。B點速度為零到達最低點，BC段重物受紗線張力上拉，速度方向豎直向上。在CD段及EF段重物處于空中高位，期間紗線松弛，張力為零，傳感器輸出表現(xiàn)出非張力信號的抖動特性。通過比較證實了該動態(tài)測量模型能有效去除這個抖動特性。

4)圖8(b)中，局部放大了圖8(a)中的DE段，可以看出在紗線張力不為零時，傳感器輸出也疊加著振動誤差信號。DE段出現(xiàn)了多次極大值，與重物在DE段下落時紗線只出現(xiàn)1次極大值的實際情況不符。而經動態(tài)測量模型振動誤差抑制算法處理后的張力，也只出現(xiàn)了符合實際情況的1次極大值。在紗線張力不為零的情況下，動態(tài)測量模型也能有效地減小因張力快速變化導致的振動效應產生誤差。

5)從圖7、8中可看出動態(tài)測量模型先于傳感器輸出做出變化，說明在紗線張力劇變時懸臂梁對張力信號的響應存在延時。動態(tài)測量模型能更迅速地響應張力的激勵。

6)圖7的0～20 ms時間段中，在A點前，傳感器輸出與動態(tài)測量模型輸出曲線幾乎重合，動態(tài)測量模型同樣適用于穩(wěn)定張力的測量。

4 結論

理論分析和實驗證明，接觸式張力傳感器的檢測單元動態(tài)測量模型及其數(shù)值求解算法能夠抑制檢測信號中因快速張力變化引起的振動效應所產生的誤差。同時動態(tài)測量模型也可以用于穩(wěn)定張力的測量，能更迅速地響應張力的激勵。通過動力學分析建?？芍Ｐ湍軓母旧蠝p小誤差。本文研究為動態(tài)條件下的接觸式張力傳感器運用提供了理論參考。

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