武會(huì)賓，劉躍庭，王立東，劉立甫

（北京科技大學(xué) 高效軋制國(guó)家工程研究中心，北京100083）

管線鋼是輸送石油、天然氣過(guò)程中必備的工具用鋼。近年來(lái)，CO2驅(qū)采油法被廣泛采用，向油層注入CO2的最終采收率要比注淡水高15%～20%。但CO2會(huì)溶于水中帶來(lái)嚴(yán)重的腐蝕問(wèn)題，而且油田伴生氣中常常含有CO2和H2S，導(dǎo)致管線鋼的CO2／H2S腐蝕問(wèn)題越來(lái)越嚴(yán)重，而油氣田對(duì)管線鋼的耐蝕要求也越來(lái)越高[1－4］。目前應(yīng)對(duì)腐蝕的方案主要有三種[5，6］：添加緩蝕劑，使用防腐內(nèi)涂層以及使用不銹鋼。緩蝕劑和防腐內(nèi)涂層不能完全達(dá)到工程預(yù)期效果，常見(jiàn)不銹鋼如13Cr馬氏體不銹鋼、超級(jí)13Cr馬氏體不銹鋼以及22Cr雙相不銹鋼等，這些鋼中含有大量貴重合金元素，價(jià)格昂貴，投資成本較高。而且，這些不銹鋼的焊接性能較差，抗H2S應(yīng)力腐蝕開裂性能也不理想[7］。

目前系統(tǒng)研究X120級(jí)別管線鋼抗H2S／CO2腐蝕性能的文獻(xiàn)較少。X120是API 5L管線鋼標(biāo)準(zhǔn)中強(qiáng)度要求最高的，一般來(lái)說(shuō)[8］，鋼的強(qiáng)度越高，其耐蝕性越差，如何開發(fā)出既有優(yōu)異的力學(xué)性能，同時(shí)又具有良好耐蝕性的高級(jí)別管線鋼已成為急需解決的問(wèn)題。文獻(xiàn)指出[9－11］，Cr的加入可以提高鋼的耐蝕性，Cr能使腐蝕膜變得致密且具有離子選擇性，這被視為Cr提高鋼耐蝕性的關(guān)鍵。本工作設(shè)計(jì)了四種鋼，Cr質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.5%，1%，2%和3%，研究了Cr含量對(duì)高級(jí)別管線鋼組織和力學(xué)性能的影響，并模擬油田采出液的實(shí)際腐蝕工況，研究了Cr含量對(duì)管線鋼的耐CO2／H2S腐蝕性能的影響。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

設(shè)計(jì)四種Cr質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.5%，1%，2%，3%（以下簡(jiǎn)稱0.5Cr，1Cr，2Cr，3Cr鋼）的實(shí)驗(yàn)鋼，實(shí)際化學(xué)成分見(jiàn)表1。經(jīng)實(shí)驗(yàn)室冶煉制備，熱軋至9mm。熱軋工藝參數(shù)如下：開軋溫度1150℃，終軋溫度850℃，軋后直接淬火，450℃回火，回火保溫時(shí)間為1h。從調(diào)質(zhì)后的鋼板上按照GB／T 2975－1988切取拉伸和沖擊試樣，拉伸試樣標(biāo)距為50mm，寬10mm；沖擊試樣長(zhǎng)55mm，寬10mm。在MTS810拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，在JB－300B沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行沖擊實(shí)驗(yàn)，測(cè)試溫度為－30℃。從調(diào)質(zhì)處理后的板材上切取試樣進(jìn)行金相組織觀察、電解雙噴和萃取復(fù)型實(shí)驗(yàn)。將金相試樣進(jìn)行打磨拋光，并采用4%（體積分?jǐn)?shù)，下同）的硝酸酒精溶液進(jìn)行浸蝕，用實(shí)驗(yàn)室ZEISS ULTRA55型熱場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡（SEM）觀察組織。切取尺寸為10mm×10mm×0.3mm的透射用試樣，用砂紙打磨至50μm。酒精清洗后，在打孔器上打取φ3的樣品，用5%的高氯酸酒精溶液對(duì)樣品進(jìn)行電解雙噴。將試樣拋光利用4%硝酸酒精溶液浸蝕后，在真空噴碳儀中噴碳，然后用8%高氯酸酒精溶液進(jìn)行電解剝離。使用透射電鏡（JEM－2000FX）對(duì)雙噴和萃取后的樣品進(jìn)行形貌和析出物的觀察。

表1 實(shí)驗(yàn)材料化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)／%）Table 1 Chemical composition of tested materials（mass fraction／%）

腐蝕試樣規(guī)格為長(zhǎng)100mm，寬12mm，厚度4mm的長(zhǎng)方體，每種鋼四個(gè)平行試樣。實(shí)驗(yàn)前將試樣表面逐級(jí)打磨至800＃砂紙，用丙酮清洗去除試樣表面的油污，酒精清洗，用精度為0.1mg的電子分析天平稱重。在密閉反應(yīng)釜中進(jìn)行腐蝕模擬實(shí)驗(yàn)，體積為3L。實(shí)驗(yàn)前用N2除氧10h，腐蝕溶液倒入反應(yīng)釜后再除氧2h后升溫，并調(diào)整氣體壓力和流速，環(huán)境參數(shù)設(shè)置如下：CO2與H2S壓力比為15∶1，氣體流量為10mL／min，總壓為105Pa，腐蝕溫度為60℃，實(shí)驗(yàn)周期為30天。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，用失重法測(cè)實(shí)驗(yàn)鋼的腐蝕速率。腐蝕溶液介質(zhì)成分如表2所示。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后取出試樣，用清水、酒精沖洗吹干拍照；然后將四個(gè)平行試樣中的三個(gè)放入除銹液中，去除腐蝕產(chǎn)物膜后再次清洗干燥并稱重，利用失重法計(jì)算平均腐蝕速率。保留的一個(gè)帶腐蝕產(chǎn)物膜的試樣，用掃描電子顯微鏡（SEM）對(duì)試樣表面進(jìn)行形貌觀察及能譜分析（EDS），用X射線衍射（XRD）分析樣品表面的腐蝕產(chǎn)物。

表2 模擬采出液成分Table 2 Mass concentration of ions in the simulation environment

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 力學(xué)性能

為達(dá)到高級(jí)別管線鋼要求的力學(xué)性能，同時(shí)具有良好的耐蝕性，實(shí)驗(yàn)鋼采用超低C并以Cr，Nb，Mo，Ti為主要合金成分，使用控制軋制與控制冷卻（Thermo－Mechanical Control Process，TMCP）和調(diào)質(zhì)處理來(lái)實(shí)現(xiàn)強(qiáng)度與塑韌性的結(jié)合。文獻(xiàn)指出[9－11］，Cr的加入能提高鋼的耐蝕性，但是必須固溶在基體中。實(shí)驗(yàn)鋼的碳含量在0.045%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）左右，屬于超低碳。由于Cr是強(qiáng)碳化物形成元素，超低碳可以減少Cr的析出，增加基體中固溶的Cr。鋼中加入了Nb，Mo，Ti，這些合金元素的作用在于兩方面：一方面，它們是更強(qiáng)的碳化物形成元素，可以優(yōu)先與碳結(jié)合形成碳化物或碳氮化物，進(jìn)一步提高固溶于基體的Cr含量；另一方面，這些合金元素可以細(xì)化晶粒，提高強(qiáng)度，同時(shí)提高鋼的塑性和韌性。美國(guó)石油協(xié)會(huì)API 5L標(biāo)準(zhǔn)中，對(duì)X120級(jí)別管線鋼力學(xué)性能要求及四種實(shí)驗(yàn)鋼的力學(xué)性能見(jiàn)表3，由表3數(shù)據(jù)可知，四種鋼的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率和沖擊功，均達(dá)到了API 5L標(biāo)準(zhǔn)中X120級(jí)別的要求，具有良好的強(qiáng)度、塑韌性組合的綜合力學(xué)性能。

表3 實(shí)驗(yàn)鋼力學(xué)性能Table 3 Mechanical properties of the tested steels

細(xì)化晶?？赏瑫r(shí)提高鋼的強(qiáng)度和塑韌性。四種鋼的原始奧氏體晶粒均比較細(xì)小，統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示，實(shí)際晶粒尺寸為10～15μm。晶界面是位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的障礙，因而晶粒越細(xì)小，晶界越多，位錯(cuò)被阻滯的地方就越多，鋼的強(qiáng)度就越高。細(xì)化的晶粒在提高多晶體強(qiáng)度的同時(shí)，也使其塑性與韌性得以提高；因?yàn)榫ЯＴ郊?xì)，單位體積內(nèi)晶粒越多，形變時(shí)同樣的形變量可分散到更多的晶粒中，產(chǎn)生較均勻的形變而不會(huì)造成局部應(yīng)力過(guò)度集中，引起裂紋的過(guò)早產(chǎn)生與發(fā)展。由于細(xì)化晶?？梢酝瑫r(shí)提高強(qiáng)度和韌性，所以實(shí)驗(yàn)鋼獲得了良好的綜合力學(xué)性能。四種鋼通過(guò)回火后，顯微組織均為回火馬氏體，由等軸狀鐵素體和細(xì)粒狀碳化物組成，碳化物均勻分布在鐵素體基體上，具有良好的綜合力學(xué)性能。拉伸實(shí)驗(yàn)表明，隨Cr含量增加，鋼的強(qiáng)度逐步提高，3Cr鋼屈服強(qiáng)度達(dá)到1020MPa。Cr含量的增加，能顯著改善鋼的淬透性。圖1和圖2分別為實(shí)驗(yàn)鋼的掃描照片和透射照片，可以看出，四種實(shí)驗(yàn)鋼隨Cr含量增加，馬氏體板條束依次數(shù)量變多，變窄，0.5Cr鋼的馬氏體板條寬度在200nm左右，而3Cr鋼的板條寬度已小于150nm，對(duì)強(qiáng)度貢獻(xiàn)很大。

圖1 實(shí)驗(yàn)鋼掃描電鏡照片 （a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3CrFig.1 SEM images of tested steels （a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3Cr

圖2 實(shí)驗(yàn)鋼透射照片 （a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3CrFig.2 TEM images of tested steels （a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3Cr

利用TEM觀察析出物如圖3箭頭所示，發(fā)現(xiàn)析出物主要為圓形、橢圓形和方形，析出物的成分組成是（Nb，Ti）（C，N），析出主要發(fā)生在高溫回火階段，過(guò)飽和的C會(huì)從α－Fe中析出，與 Nb，Ti形成（Nb，Ti）（C，N），尺寸較小，可以起到釘扎位錯(cuò)的作用，阻止位錯(cuò)的移動(dòng)，同時(shí)阻止晶界移動(dòng)，防止晶粒過(guò)大，對(duì)強(qiáng)度的提高貢獻(xiàn)很大。對(duì)析出物作EDS能譜分析，發(fā)現(xiàn)圓形橢圓形析出物Nb含量較高，有少量的Ti；而方形，尤其大塊狀方形析出物主要為Ti的化合物。這些大塊狀析出物中的富Ti物質(zhì)為（Ti，Nb）（C，N）復(fù)合析出物 。在煉鋼、凝固過(guò)程中最初形成方形TiN粒子，而后續(xù)的軋制及熱處理過(guò)程中會(huì)以此為核心再析出Nb（C，N）進(jìn)而逐漸粗化。如果該復(fù)合析出物富Ti，多呈方形；而富Nb則多呈球形[12］。它能夠通過(guò)對(duì)奧氏體晶界的釘扎，抑制軋制過(guò)程和再加熱過(guò)程中奧氏體晶粒的長(zhǎng)大。0.5Cr，1Cr，2Cr鋼中均沒(méi)有發(fā)現(xiàn)有Cr的析出，只在3Cr鋼的析出物中有極微量的Cr，可見(jiàn)，Cr很好地固溶于基體中。

圖3 實(shí)驗(yàn)鋼的析出物及能譜圖 （a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3CrFig.3 Precipitates and energy spectra of tested steels （a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3Cr

2.2 耐蝕性

利用失重法測(cè)得四種鋼的平均腐蝕速率，0.5Cr，1Cr，2Cr，3Cr鋼 的 平 均 腐 蝕 速 率 分 別 為3.0253，1.2182，0.8492，0.3574mm／a，隨 Cr含量的增加，平均腐蝕速率顯著降低。添加3%Cr時(shí)腐蝕速率已經(jīng)很低。可見(jiàn)，提高Cr元素含量對(duì)降低平均腐蝕速率非常有效。

將腐蝕后的樣品從反應(yīng)釜中取出后，用SEM觀察試樣表面腐蝕產(chǎn)物膜，結(jié)合XRD分析表面膜的成分。圖4為四種含Cr鋼的腐蝕產(chǎn)物膜表面形貌，可以看出，0.5Cr鋼和1Cr鋼的膜較疏松；2Cr，3Cr鋼的表面膜較致密，尤其3Cr鋼，幾乎看不到裸露的基體，孔隙較少，表層膜很好地將腐蝕介質(zhì)與基體隔離開。圖5為實(shí)驗(yàn)鋼表面XRD結(jié)果，表面腐蝕產(chǎn)物以FeS為主，有少量FeCO3。

圖6為四種鋼腐蝕后的截面圖。其中，四種鋼的腐蝕膜均為兩層。表4為四種鋼腐蝕產(chǎn)物膜內(nèi)、外層的EDS能譜分析結(jié)果。四種鋼腐蝕膜成分整體呈現(xiàn)出內(nèi)層S含量低于外層，C，O的含量高于外層，內(nèi)層主要為CO2的腐蝕產(chǎn)物。在H2S／CO2共存腐蝕體系中，CO2會(huì)優(yōu)先于H2S吸附在鋼的表面，發(fā)生CO2腐蝕，腐蝕產(chǎn)物為FeCO3，沉積在鋼的表面，但是，這層膜的結(jié)構(gòu)不夠致密，難以阻止陰、陽(yáng)離子的擴(kuò)散。因此，一方面Fe2＋可以穿過(guò)這層膜到達(dá)膜／液的界面，與腐蝕液中的S－4反應(yīng)生成鐵的硫化物，并覆蓋在Fe－CO3上方；另一方面，溶液中的S－4也可以通過(guò)這層疏松的膜向基體擴(kuò)散，在膜的孔隙中與Fe2＋反應(yīng)同樣形成鐵的硫化物。EDS結(jié)果顯示，四種鋼的腐蝕產(chǎn)物膜各層均含有S，且內(nèi)層S含量均低于外層，可以看出內(nèi)層仍然以CO2腐蝕為主。

圖4 腐蝕產(chǎn)物膜的表面形貌 （a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3CrFig.4 Corrosion morphology of the surface to the scales（a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3Cr

圖5 實(shí)驗(yàn)鋼表面的X射線衍射譜（a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3CrFig.5 XRD patterns of corrosion products formed of tested steels（a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3Cr

對(duì)腐蝕產(chǎn)物膜進(jìn)行X射線能量色散譜分析（Energy Dispersive X－ray Spectroscopy，EDS），結(jié)果如表4所示，四種鋼外層腐蝕膜中的Cr含量均低于內(nèi)層，且隨著基體中Cr含量的提高，內(nèi)層膜中的Cr也不斷提高，并高于基體，說(shuō)明在內(nèi)層Cr元素存在不同程度的富集，尤其3Cr鋼的內(nèi)層膜Cr富集高達(dá)15.24%。在H2S／CO2腐蝕環(huán)境中，發(fā)生在陽(yáng)極的腐蝕反應(yīng)主要有以下五種[13－15］：

反應(yīng)（4）中生成的Cr（OH）3為弱酸性，在弱酸性環(huán)境下可以穩(wěn)定存在，隨著FeCO3在碳酸的作用下溶解，腐蝕產(chǎn)物膜中Cr會(huì)逐步富集在內(nèi)層。以非晶態(tài)Cr（OH）3為主要產(chǎn)物的腐蝕膜具有陽(yáng)離子選擇透過(guò)性，它可以阻止陰離子穿過(guò)腐蝕膜與基體接觸，從而降低基體表面處陰離子CO－43，HCO－3和S－4的濃度，抑制反應(yīng)（2），（3）和（5），降低腐蝕速率，保護(hù)基體；在H2S／CO2腐蝕體系中，由于Cr與OH－有較強(qiáng)的電子親和力，容易發(fā)生反應(yīng)（4），生成的Cr（OH）3會(huì)填補(bǔ)腐蝕膜中的孔隙，進(jìn)一步增加膜的致密性，降低腐蝕速率。

表4 腐蝕產(chǎn)物膜內(nèi)外層能譜分析結(jié)果（質(zhì)量分?jǐn)?shù)／%）Table 4 Results of EDS analysis（mass fraction／%）

圖6 實(shí)驗(yàn)鋼的腐蝕膜截面形貌 （a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3CrFig.6 Cross－section morphologies of corrosion product film of tested steels（a）0.5Cr；（b）1Cr；（c）2Cr；（d）3Cr

3 結(jié)論

（1）四種不同Cr含量的實(shí)驗(yàn)鋼均達(dá)到X120級(jí)別；其中Cr元素很好地固溶于基體中，顯著提高了管線鋼的耐CO2／H2S酸性腐蝕性能。

（2）在CO2／H2S共存腐蝕環(huán)境下，四種鋼的腐蝕產(chǎn)物膜均為兩層，內(nèi)層以先吸附至基體表面的CO2腐蝕產(chǎn)物FeCO3為主；外層是穿過(guò)疏松的FeCO3膜到達(dá)膜／液界面的Fe2＋，與溶液中的S－4結(jié)合形成的鐵硫化物。

（3）實(shí)驗(yàn)鋼的腐蝕速率隨Cr含量的增加而減??；含Cr腐蝕產(chǎn)物主要在膜的內(nèi)層富集，且隨著鋼中Cr含量的增加富集量加大，3Cr鋼腐蝕膜內(nèi)層Cr含量達(dá)到15.24%；Cr的化合物增加了腐蝕產(chǎn)物膜的致密性，阻礙基體表面與腐蝕液之間的離子擴(kuò)散，降低腐蝕速率，進(jìn)而提高鋼的耐蝕性。

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