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        河南油田氮?dú)馀菽{(diào)驅(qū)技術(shù)研究與應(yīng)用

        2013-09-20 08:13:02張艷輝戴彩麗徐星光王思宇閆立朋辛翠平
        斷塊油氣田 2013年1期
        關(guān)鍵詞:斷塊氣液氮?dú)?/a>

        張艷輝 ,戴彩麗 ,徐星光 ,王思宇 ,閆立朋 ,辛翠平

        (1.中國石油大學(xué)(華東)石油工程學(xué)院,山東 青島 266580;2.中國石化河南油田分公司第一采油廠,河南 南陽 474780;3.延長石油(集團(tuán))有限責(zé)任公司研究院,陜西 西安 710075)

        0 引言

        河南油田泌238斷塊位于下二門油田Ⅲ斷塊[1],構(gòu)造基本形態(tài)為南傾的斷鼻或斷背斜,構(gòu)造幅度較大。儲(chǔ)集層為侯莊三角洲前緣相沉積,油層厚度小,儲(chǔ)層物性中等。自2001年投入開發(fā)以來,區(qū)塊已進(jìn)入特高含水期。隨著調(diào)剖輪次的增多,調(diào)剖效果越來越不明顯,但遠(yuǎn)井地帶采出程度仍然較低。泡沫對油層具有良好的保護(hù)作用,選擇性好[2-4],并且隨著注入深度的增加,能夠不斷產(chǎn)生新的泡沫,更好地解決傳統(tǒng)調(diào)剖劑不能解決的遠(yuǎn)井注水剖面改善問題,提高特高含水油田最終采收率[5-7]。

        本文評價(jià)了適用于下二門油田油藏條件的起泡劑質(zhì)量濃度、氣液比及注氣速度對發(fā)泡效果的影響,并根據(jù)室內(nèi)優(yōu)化的施工條件進(jìn)行了礦場試驗(yàn)。

        1 實(shí)驗(yàn)部分

        1.1 儀器與藥品

        儀器:LB-30型平流泵、DY-Ⅲ型多功能物理模擬裝置、Ross發(fā)泡儀、泡沫發(fā)生器、2種不同長度填砂管(44,100 cm)、中間容器、精密壓力表、BS423S 千分之一天平、量筒。

        藥品:GF-37、GCF-1、十二烷基硫酸鈉(SDS)等。

        1.2 實(shí)驗(yàn)方法

        1)傳統(tǒng)的Ross-Miles法不能控制泡沫體系的氣液比及溫度,而本文利用改進(jìn)的Ross-Miles法,在Ross發(fā)泡儀的下側(cè),連接氣體流量計(jì),通過控制氣體的流量,考察在一定氣液比條件下不同起泡劑在油藏溫度下的起泡和穩(wěn)泡能力。泡沫體系的綜合性能由起泡能力和穩(wěn)泡能力共同決定,因此將一定氣液比條件下,泡沫體系的起泡體積與半衰期的乘積定義為泡沫綜合值,從而綜合評價(jià)起泡劑的性能,計(jì)算公式為

        式中:F 為泡沫綜合值,mL·s;V 為泡沫體積,mL;t為半衰期,s。

        2)模擬油藏條件下泡沫的注入和后續(xù)水驅(qū)過程,通過阻力系數(shù)的變化,評價(jià)不同因素對泡沫封堵性能的影響,實(shí)驗(yàn)裝置見圖1。

        圖1 泡沫阻力系數(shù)測定裝置

        2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

        2.1 起泡劑質(zhì)量濃度對發(fā)泡效果的影響

        起泡劑均為不同類型的表面活性劑溶液,實(shí)驗(yàn)用水為現(xiàn)場清水。泡沫體系氣液比1.5∶1.0,測定不同質(zhì)量濃度的起泡劑在油藏溫度條件下(58℃)的起泡體積和半衰期,實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖2。

        從圖2可以看出,泡沫的起泡體積和半衰期隨著起泡劑質(zhì)量濃度的增加,有一個(gè)先增大后減小的趨勢,因此可得到起泡劑最優(yōu)的質(zhì)量濃度,即臨界膠束質(zhì)量濃度(CMC)。以陰離子表面活性劑SDS為例,CMC為0.3 g/L左右[8-9]。SDS質(zhì)量濃度低于CMC時(shí),隨著質(zhì)量濃度增大,吸附在膜表面的表面活性劑分子增多,降低泡沫體系的表面張力及表面自由能,使泡沫體系更加穩(wěn)定;質(zhì)量濃度高于CMC時(shí),溶液中存在的高表面活性雜質(zhì)增加,表面張力上升,泡沫體系穩(wěn)定性下降[10]。綜合來看,GCF-1的起泡性能最好,質(zhì)量濃度為0.2 g/L時(shí),泡沫綜合值最大??紤]巖心吸附作用,后續(xù)實(shí)驗(yàn)將起泡劑GCF-1質(zhì)量濃度定為0.3 g/L。

        圖2 起泡劑質(zhì)量濃度對泡沫性能的影響

        2.2 氣液比對泡沫封堵性能的影響

        泡沫流體是以氣體為分散相、液體為連續(xù)相的分散體系[11]。不同氣液比條件下形成不同泡沫綜合值的泡沫體系,其性質(zhì)存在較大的差異。采用阻力系數(shù)測定裝置,測定不同氣液比條件下,泡沫體系阻力系數(shù)的變化,評價(jià)氣液比對泡沫封堵性能的影響,巖心滲透率1 μm2,注氣速度 1 mL/min,起泡劑質(zhì)量濃度 0.3 g/L,溫度58℃,用水為現(xiàn)場清水(見圖3)。

        從圖3可以看出,氣液比過高或過低,對泡沫的封堵能力都會(huì)產(chǎn)生一定的負(fù)面影響,因此泡沫調(diào)驅(qū)存在一個(gè)最佳的注入氣液比。低氣液比時(shí)(1.0∶1.0),主要形成稀泡沫,氣體均勻分散在起泡液中,液膜較厚,未能充分發(fā)揮起泡劑的起泡能力,泡沫數(shù)量不足,不能對孔隙形成有效封堵,表現(xiàn)為在注入過程中壓力較小,壓力上升緩慢;高氣液比時(shí)(2.0∶1.0),形成濃泡沫,氣體以平行六面體的形式存在,液膜較薄,在外力作用下,極易被破壞,嚴(yán)重時(shí)還會(huì)形成氣竄,造成封堵失敗,表現(xiàn)為注入過程壓力上升緩慢,殘余阻力系數(shù)較低。氣液比為1.5∶1.0時(shí),后續(xù)水驅(qū)多個(gè)孔隙體積倍數(shù)后,形成的泡沫較多且穩(wěn)定,仍具有較高的殘余阻力系數(shù),對地層有較好的封堵效果。

        2.3 注氣速度對泡沫封堵性能的影響

        注氣速度會(huì)影響生成泡沫體積及泡沫運(yùn)移規(guī)律,從而對泡沫的封堵性能產(chǎn)生影響。采用阻力系數(shù)測定裝置,在不同注氣速度條件下,測定泡沫體系阻力系數(shù)的變化情況,評價(jià)注氣速度對泡沫封堵性能的影響,巖心滲透率1 μm2,起泡劑質(zhì)量濃度0.3 g/L,氣液比1.5∶1.0,溫度58℃,用水為現(xiàn)場清水,實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖4。

        圖3 不同氣液比條件下泡沫阻力系數(shù)的變化

        圖4 注氣速度對封堵性能的影響

        由圖4可知,泡沫調(diào)驅(qū)存在一個(gè)最佳的注氣速度。注氣速度過低,產(chǎn)生的氣泡過小,對地層的封堵能力有限[12];注氣速度過高,產(chǎn)生的氣泡過大,在外力作用下易被破壞,造成泡沫穩(wěn)定性下降,封堵能力降低。注氣速度0.9 mL/min時(shí),阻力系數(shù)最大,后續(xù)水驅(qū)多個(gè)孔隙體積倍數(shù)后,仍具有較高的殘余阻力系數(shù),形成大小合適的穩(wěn)定泡沫,對地層有較好的封堵效果。

        2.4 泡沫調(diào)驅(qū)的適應(yīng)性評價(jià)

        借助阻力系數(shù)測定裝置,分析不同滲透率地層條件下泡沫體系阻力系數(shù)的變化規(guī)律,評價(jià)泡沫調(diào)驅(qū)體系針對不同滲透率地層的適應(yīng)性。起泡劑質(zhì)量濃度0.3 g/L,注氣速度 0.9 mL/min,氣液比 1.5∶1.0,溫度 58℃,用水為現(xiàn)場清水,結(jié)果見圖5。

        圖5 不同滲透率條件下泡沫阻力系數(shù)的變化

        由圖5可知,隨著滲透率的增大,泡沫阻力系數(shù)增大。在高滲地層中,后續(xù)水驅(qū)階段泡沫仍具有較高的殘余阻力系數(shù),對地層產(chǎn)生較好的封堵作用。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,氮?dú)馀菽诖罂椎栏邼B透區(qū)的發(fā)泡能力高于小孔道低滲透區(qū),這正是利用氮?dú)馀菽岸赂卟欢碌汀钡奶攸c(diǎn),實(shí)現(xiàn)選擇性封堵的重要依據(jù)。

        2.5 穩(wěn)泡劑對發(fā)泡效果的影響

        目前常用的穩(wěn)泡劑主要為聚合物[13]。采用Ross發(fā)泡儀研究聚合物對泡沫穩(wěn)定性能的影響,起泡劑質(zhì)量濃度0.3 g/L,氣液比1.5∶1.0,溫度58℃,用水為現(xiàn)場清水,結(jié)果見表1。

        表1 聚合物對泡沫起泡性能的影響

        由表1可知,聚合物能夠有效增強(qiáng)泡沫穩(wěn)定性,大幅提升泡沫綜合性能。這是由于聚合物能夠提高基液的黏度,降低泡沫流動(dòng)性,從而具有一定的穩(wěn)泡能力。

        2.6 現(xiàn)場試驗(yàn)

        2011年1月在下二門油田進(jìn)行聚合物強(qiáng)化泡沫深部調(diào)驅(qū)先導(dǎo)試驗(yàn),試驗(yàn)區(qū)基本情況:含油面積0.7 km2,地質(zhì)儲(chǔ)量 63×104t,平均油層埋深 1 225 m,油層溫度58.1℃,原始地層壓力11.96 MPa,孔隙度17%~18%,平均滲透率0.21 μm2,地面原油密度0.900 2~0.915 4 g/cm3,蠟質(zhì)量分?jǐn)?shù) 17.33%~19.05%,70℃時(shí)原油黏度 115~130 mPa·s, 總礦化度 1 940~2 380 mg/L,氯離子質(zhì)量濃度 144~221 mg/L,水型NaHCO3。

        使用聚合物強(qiáng)化泡沫進(jìn)行深部調(diào)驅(qū)施工[14-16],段塞設(shè)計(jì)如下:1)聚合物預(yù)處理段塞控制大孔道,防止氣竄;2)聚合物強(qiáng)化泡沫主體段塞;3)聚合物保護(hù)段塞。最后,使用相同質(zhì)量濃度的聚合物溶液將井筒中的工作液頂替進(jìn)入地層。

        施工后,試驗(yàn)區(qū)含水下降,產(chǎn)油增加,5個(gè)月累計(jì)增油 922.1 t(見表 2)。

        表2 下二門油田調(diào)剖效果

        3 結(jié)論

        1)泡沫體系存在最優(yōu)的質(zhì)量濃度,即表面活性劑的臨界膠束質(zhì)量濃度,該質(zhì)量濃度條件下可獲得最佳的泡沫性能。

        2)氮?dú)馀菽w系的最佳氣液比為1.5∶1.0,最佳注氣速度為0.9 mL/min。氮?dú)馀菽w系對不同滲透率的地層具有良好的選擇性。

        3)聚合物對氮?dú)馀菽休^好的穩(wěn)定作用,聚合物強(qiáng)化泡沫在下二門油田試驗(yàn)區(qū)取得了較好的調(diào)驅(qū)效果,增油效果顯著。

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