薛根奇，張國平，陳思遠

(1.河南平高電氣股份有限公司，河南 平頂山 467001；2.平頂山學院，河南 平頂山 467000）

0 前言

密封桿為特高壓斷路器的重要元件，其作用為斷路器開斷的動力傳動軸。為滿足產(chǎn)品的使用要求，選用材料需有優(yōu)良的淬透性、高強度、高韌性、低冷變形塑性、良好的切削加工性等，并且對材料的綜合機械性能和工藝性能要求高。30CrNi3具有優(yōu)良的淬透性，較高的強度和韌性，較低的冷變形塑性，良好的切削加工性，綜合機械性能和工藝性能良好，但焊接性差，熱裂紋敏感性和冷感性均較大，熱處理過程中無回火脆性傾向，常用于受扭轉(zhuǎn)或沖擊載荷較高并且淬透性要求較高的軸類工具，如傳動軸、齒輪、曲軸、蝸桿等，也可用作鍵、螺栓、螺母、連桿等，一般均在調(diào)質(zhì)情況下使用。對于中碳調(diào)質(zhì)鋼34CrNi3MoA、30CrNiMoA的焊接和補焊國內(nèi)外相關學者有一定的研究[1-7]，對30CrNi3A的熱處理規(guī)范也有研究[8]，但對30CrNi3的焊接研究及生產(chǎn)應用較少。

1 焊接性分析

30CrNi3為中碳調(diào)質(zhì)鋼，材料的化學成分見表1，熱處理規(guī)范：淬火820℃油冷；回火500℃，水冷，機械性能見表2。

表1 30CrNi3化學成分Tab.1 Chemical composition of 30CrNi3 %

表2 30CrNi3機械性能Tab.2 Mechanical properties of 30CrNi3

1.1 焊接冷裂紋分析

材料的焊接冷裂敏感程度取決于材料的淬硬傾向，由于30CrNi3合金元素高，強度級別高，淬硬傾向明顯，焊接時具有冷裂紋傾向。常用CE（國際碳當量公式）、Ceq（日本碳當量公式）、Pcm（合金元素的裂紋敏裂系數(shù)）來評價材料焊接冷裂紋傾向[9]。CE、Ceq超過 0.60%，Pcm超過 0.40%以上時，鋼的冷裂傾向逐漸增加，淬硬傾向隨之增加。

將30CrNi3化學成分的最高值分別代入CE、Ceq、Pcm，計算結果 CE=0.822%＞0.6%，Ceq=0.82%＞0.6%，Pcm=0.44%＞0.4%，30CrNi3 具有較大的淬硬傾向，焊接接頭熱影響區(qū)易出現(xiàn)淬硬馬氏體組織，接頭具有一定的冷裂傾向，焊接性差，焊接時必須采取必要的措施，焊前預熱、焊后熱處理或緩冷可防止冷裂紋的產(chǎn)生。

1.2 焊接熱裂紋敏感性分析

30CrNi3為中碳調(diào)質(zhì)鋼，合金元素及含碳量都較高，合金的液-固相區(qū)間較大，焊接冷卻過程過中會產(chǎn)生偏析，具有熱裂紋傾向。合金鋼的熱裂紋傾向一般采用熱裂紋指數(shù) Hes評定，若 Hes＞4.0，則說明該鋼種在某種工藝條件下會產(chǎn)生熱裂紋，熱裂紋指數(shù)公式為

將30CrNi3的化學成分代入式（4），計算得Hes=2.37＜4.0。由此可知，30CrNi3 鋼熱裂紋敏感性一般，只要焊接過程中采取合適的焊絲（一定的含Mn量，較低的S、P、H含量）和正確的焊接工藝可以控制熱裂紋。為了防止產(chǎn)生熱裂紋，采用Mn、Si較高的焊材，減少母材的熔合比，增大焊縫成形系數(shù)（焊縫寬度與焊縫高度之比）。焊條中的質(zhì)量分數(shù)應控制在0.15%以下，并且控制 S、P 的質(zhì)量分數(shù)為0.030%～0.035%，在焊接時注意保證良好的焊縫成形，焊接收弧時要保證填滿弧坑。

1.3 再熱裂紋敏感指數(shù)分析

焊件在一定的溫度范圍內(nèi)再次加熱，產(chǎn)生的裂紋為再熱裂紋，通常發(fā)生在焊縫熔合線附近的粗晶區(qū)，以合金元素含量評價鋼的再熱裂紋敏感性[10]

式中 ΔG＞2再熱裂紋敏感，2＞ΔG＞1.5時再熱裂紋敏感性一般，ΔG＜1.5時再熱裂紋不敏感。

計算可得，30CrNi3 的 ΔG=1.3～2.2，對再熱裂紋有一定敏感性。預熱及后熱可防止再熱裂紋產(chǎn)生，使用較低強度的焊材可提高其塑性變形能力。

1.4 熱影響區(qū)軟化

在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下焊接時存在熱影響區(qū)的軟化，在退火狀態(tài)下焊接，焊接后進行熱處理，可不考慮熱影響區(qū)的軟化，對于補焊局部補焊不再熱處理，存在軟化現(xiàn)象。

綜上所述，30CrNi3鋼焊接時容易產(chǎn)生熱裂紋、冷裂紋和熱影響區(qū)的軟化等缺陷，制定焊接工藝時要選擇合適的焊接方法和焊接材料，確定合理的預熱溫度和層間溫度，選擇合理的規(guī)范和方法控制熱影響區(qū)的軟化程度，焊后進行消除回火。

2 焊接工藝試驗

2.1 試驗材料和焊接方法

采用φ130 mm棒材經(jīng)鍛壓成板材，830℃保溫120～180 min，保溫結束后隨爐冷至300℃以下出爐空冷退火處理，加工平板，采用的特種焊條J857CrNi焊芯化學成分見表3。結合母材化學成分和機械性能，確定焊接工藝方案：焊前預熱350℃，TIG焊打底，焊絲采用J857CrNi焊條焊芯，焊條電弧焊填充及蓋面，保持層間溫度300℃±20℃，焊接后熱450℃，緩冷。

2.2 試驗設備、試驗工件尺寸及焊接接頭形式

TIG焊選用松下TX315TIG焊機，焊條電弧焊選用ZX300直流焊機。試件規(guī)格500mm×120mm×20mm，焊接接頭形式和焊接層次如圖1所示。

表3 J857CrNi焊條化學成分%Tab.3 Chemical composition of J857CrNi welding rod

圖1 坡口形式和焊接層次Fig.1 Form of groove and welding level

2.3 焊接工藝參數(shù)及技術措施

每層的具體焊接工藝參數(shù)如表4所示。

表4 焊接規(guī)范參數(shù)Tab.4 Welding parameters

焊接過程中采用的技術措施：

（1）由于30CrNi3具有較強的淬硬傾向和冷裂傾向，需要嚴格控制焊縫金屬的氫含量，J857CrNi焊條為堿性焊條對鐵銹、水分、油污較敏感，焊條350℃烘干1～1.5 h。焊前應對坡口周圍進行處理，徹底清除油污、銹跡、水分，焊接過程中焊條放在保溫筒中注意防潮。

（2）焊前預熱300℃～350℃，第一層TIG打底不加或加少量焊絲，焊絲采用J857CrNi焊絲；第二、三層(填充)、第四層（蓋面）采用焊條電弧焊，層間溫度控制在350℃，采用J857CrNi焊條，焊后將工件加熱到500℃后埋入沙堆中緩冷。

（3）打底焊保證根部焊透，焊接背面注意清根。

（4）用焊條填充焊時注意控制焊接缺陷，應保證坡口兩側(cè)完全熔合，焊接時避免重復加熱，每層焊縫的接頭處應錯開，中間填充層控制在4 mm以下，蓋面時避免咬邊，確保焊縫向母材圓滑過渡。

3 試驗結果和分析

3.1 外觀檢查

焊縫表面經(jīng)目視檢測無氣孔、夾渣、裂紋等缺陷，根據(jù) JB/T 4730.5-2005《承壓設備無損檢測》滲透檢測進行著色滲透檢測，滲透檢測圖片如圖2所示，檢測結果符合JB/T 4730.5-2005Ⅰ級質(zhì)量要求。

圖2 滲透檢測Fig.2 Penetrant testing picture

3.2 焊縫內(nèi)部質(zhì)量檢測及分析

按GB/T 3323-2005《鋼熔化焊對接接頭射線照相及質(zhì)量分級》要求，對焊接試件進行X射線實時成像檢測，檢測成像如圖3所示。內(nèi)部質(zhì)量良好，無焊接缺陷。射線檢測結果符合GB/T 3323-2005Ⅰ級的質(zhì)量要求。

圖3 射線實時成像檢測Fig.3 Ray inspection real-time imaging pictures

3.3 焊接接頭力學性能試驗結果及分析。

對焊接試件制作機械性試樣，在焊態(tài)下進行拉伸及彎曲試驗，在調(diào)質(zhì)狀態(tài)（840℃保溫130 min，油冷，保溫過程碳勢0.32%。淬火后600℃～620℃回火，保溫120～150 min）下進行拉伸試驗，試驗結果如表5所示。

表5 拉伸及彎曲試驗結果Tab.5 Tensile test and the bending test results

焊態(tài)下焊接接頭的平均抗拉強度為790.5 MPa，調(diào)質(zhì)狀態(tài)下焊接接頭的平均抗拉強度為989.5 MPa，機械性能符合GB/T 3077-1999結構鋼規(guī)定的要求。

4 生產(chǎn)應用

試驗獲得的焊接工藝規(guī)范參數(shù)在特高壓封閉電器斷路器密封桿上的焊接應用，密封桿在斷路器中起到開斷弧動力傳遞，并對SF6氣體密封。密封桿材料為30CrNi3，一端螺紋結構旋入的兩端封閉的中空結構，如圖4所示。為保證焊接及調(diào)質(zhì)過程中的透氣性，單件上加工透氣孔，在退火狀態(tài)下焊接。

圖4 密封桿結構Fig.4 Sealed rod structure diagram

焊接工藝技術措施：焊接預熱300℃，第一層TIG打底重熔或加少量焊絲，焊絲采用J857CrNi焊芯，第二層、三層、四層（蓋面）采用焊條電弧焊，層間溫度300℃，焊條 J857CrNi，由于焊接處無熱處理爐，焊后將工件加熱到350℃入沙中緩冷，焊接工藝參數(shù)見表4，焊接效果如圖5所示。

圖5 密封桿焊接效果Fig.5 Welding effect diagram of 30CrNi3

焊縫表面清理后目視及滲透檢測，未發(fā)現(xiàn)氣孔、夾渣、裂紋等缺陷，符合 JB/T 4730.5-2005《承壓設備無損檢測》滲透檢測，Ⅰ級質(zhì)量要求。

焊件調(diào)質(zhì)處理硬度要求（840℃保溫130 min，油冷，保溫過程w（C）=0.32%。淬火后600℃～620℃回火，保溫 120～150 min）：HB=248～302，實測硬度 268，調(diào)質(zhì)處理后對透氣孔補焊封堵，透氣孔封堵局部工藝預熱100℃，避免溫度過高而軟化，用TIG焊補焊透氣孔，原焊縫熱影響區(qū)無軟化，硬度達到HB248以上，透氣孔補焊對附近的焊縫硬度影響不大。補焊后目視及滲透檢測后沒有發(fā)現(xiàn)任何缺陷。

5 結論

（1）中碳調(diào)質(zhì)鋼30CrNi3在退火狀態(tài)下的焊接采用TIG打底、焊條電弧焊填充及蓋面，采用J857CrNi焊條，采用適當?shù)暮附庸に囘M行焊接，內(nèi)外部質(zhì)量優(yōu)良。

（2）采用焊前預熱，保證焊接層間溫度，焊后緩冷的方法可防止30CrNi3焊接裂紋的產(chǎn)生。

（3）密封桿透氣孔的局部補焊對附近的焊縫硬度影響不大，補焊效果良好。

[1]張 楠，董現(xiàn)春，劉 宏，等.960級工程機械用鋼焊接性能試驗研究[J].電焊機，2012，42（7）：1-5.

[2]于 彬.20Cr3Ni3鋼制管板與低合金高強鋼換熱管的焊接工藝[J].金屬鑄鍛焊技術，2008（2）：84-86.

[3]劉蔚倩.中碳調(diào)質(zhì)鋼34CrNiMoA焊接性研究[J].邵陽學院學報(自然科學版)，2006（1）：29-30.

[4]劉蔚倩，楊 劍.34CrNiMoA鋼焊接性能研究及焊接實驗[J].岳陽大學學報，1999（1）：49-51.

[5]馮 偉，曹 睿，彭 云，等.980MPa級高強鋼焊接接頭的組織和性能[J].焊接學報，2009（7）：17-20.

[6]譚 兵，張海玲，陳東高.30CrNi3MoV鋼單/雙絲焊縫組織與性能研究[J].兵器材料科學與工程，2009（3）：65-68.

[7]李夕強，葛兆祥，王 勇.34CrNi3Mo葉輪鍵槽補焊工藝[J].江蘇機電工程，2004（3）：23-24.

[8]王俊松.熱處理對30CrNi3A力學性能的影響[J].特鋼技術，2004（2）：27-29.

[9]周振豐，張文鉞.焊接冶金與金屬焊接性[M].北京：機械工業(yè)出版社，1992.

[10]陳著年.焊接工程師手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，2010.