史懷忠，于建保，陳洪光，師濤，王翠濱，高學(xué)仕

（1.中國(guó)石油大學(xué)（北京）石油工程學(xué)院，北京 102249；2.東營(yíng)博深石油機(jī)械有限責(zé)任公司，山東東營(yíng) 257091；3.山東科瑞機(jī)械制造有限公司，山東東營(yíng) 257067；4.中國(guó)石油大學(xué)（華東）機(jī)電工程學(xué)院，山東青島 266580）

瓣形萬(wàn)向軸（Lobe Type Couplings，簡(jiǎn)稱(chēng)LTC）是螺桿鉆具中連接馬達(dá)和傳動(dòng)軸的中間構(gòu)件，主要完成傳遞軸向力、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩的功能，其承受的載荷比較復(fù)雜。在現(xiàn)場(chǎng)使用過(guò)程中，花瓣由于磨損嚴(yán)重經(jīng)常出現(xiàn)斷裂或滑脫事故，影響了螺桿鉆具的使用壽命，降低了鉆井效率。因此，LTC 花瓣的失效情況受到了高度重視，學(xué)者們對(duì)其進(jìn)行了一定的研究：文獻(xiàn)［1］對(duì)萬(wàn)向軸的瓣齒拉伸強(qiáng)度進(jìn)行了分析；文獻(xiàn)［2］分析了萬(wàn)向軸承受軸向壓力和扭矩組合載荷時(shí)瓣齒的受力特征；文獻(xiàn)［3］研究了瓣齒滑脫時(shí)臨界狀態(tài)的變形和應(yīng)力；文獻(xiàn)［4］對(duì)萬(wàn)向軸的壽命進(jìn)行了預(yù)測(cè)分析。以上文獻(xiàn)雖都對(duì)瓣齒進(jìn)行了分析，但都局限于假設(shè)條件下的軸向載荷和轉(zhuǎn)矩分析，并且沒(méi)有建立完整的LTC瓣齒模型，與實(shí)際工況差距較大［1－6］。

為了研究生產(chǎn)裝配過(guò)程中花瓣的裝配間隙對(duì)瓣齒磨損的影響，并提出合理的裝配公差，對(duì)花瓣的運(yùn)動(dòng)干涉分析非常必要。為此對(duì)萬(wàn)向軸瓣齒進(jìn)行了完整建模，并利用Pro／E 軟件對(duì)花瓣的運(yùn)動(dòng)過(guò)程進(jìn)行了仿真分析。

1 萬(wàn)向軸運(yùn)動(dòng)分析

LTC主要由上接頭、球座（4個(gè)）、鋼球（2個(gè)）、花瓣（2對(duì)）、連桿和下接頭組成?；ò晔怯梅滦突鹧媲懈疃桑滠壽E線和橫截面如圖1所示，上接頭、花瓣、連桿和下接頭通過(guò)焊接連接。萬(wàn)向軸花瓣切割成形后，內(nèi)部裝有球座和鋼球，鋼球的中心就是花瓣的旋轉(zhuǎn)中心。安裝球座和鋼球時(shí)由于裝配誤差，會(huì)使2個(gè)花瓣的間隙小于或者大于割縫距離。

圖1 萬(wàn)向軸花瓣割縫軌跡和橫截面

LTC連接著馬達(dá)和傳動(dòng)軸，上端與馬達(dá)轉(zhuǎn)子相連，轉(zhuǎn)子在水力作用下作平面行星運(yùn)動(dòng)，即自轉(zhuǎn)和繞著定子軸線的公轉(zhuǎn)（半徑為馬達(dá)偏心距e），而與LTC下端連接的傳動(dòng)軸則作定軸轉(zhuǎn)動(dòng)，因此萬(wàn)向軸的運(yùn)動(dòng)軌跡是以下端球心為頂點(diǎn)的倒錐面［7］，如圖2所示。

圖2 萬(wàn)向軸運(yùn)動(dòng)過(guò)程示意

2 三維模型的建立

為了得到精確的結(jié)果，必須對(duì)萬(wàn)向軸花瓣進(jìn)行完整建模。筆者根據(jù)割縫軌跡建立了完整的瓣齒三維模型，如圖3所示。建模方法：①先根據(jù)花瓣展開(kāi)圖建立割縫軌跡，然后將軌跡轉(zhuǎn)換到花瓣圓柱曲面；②根據(jù)軌跡用可變剖面掃描切除，由于割縫尺寸相對(duì)較小，必須控制好建模精度。

圖3 萬(wàn)向軸三維模型

3 花瓣干涉分析

利用Pro／E的干涉檢測(cè)對(duì)模型進(jìn)行分析?；鹧媲懈顣r(shí)，噴嘴的寬度不易控制，導(dǎo)致割縫的寬度或大或小，因此對(duì)1.8 mm的割縫選取了1.6、1.8、2.0mm 3個(gè)縫隙進(jìn)行分析。

3.1 花瓣軸向移動(dòng)仿真

縫隙寬度為1.8mm，2個(gè)瓣齒在軸向（不考慮偏轉(zhuǎn)）能夠移動(dòng)的最大距離為5.48 mm，如圖4所示。當(dāng)距離大于這個(gè)值時(shí)，瓣齒之間就會(huì)發(fā)生干涉，干涉情況如圖5所示，不同割縫的軸向移動(dòng)數(shù)據(jù)如表1所示。

圖4 不同軸向間隙的投影

圖5 軸向移動(dòng)的干涉情況

表1 不同割縫的軸向移動(dòng)數(shù)據(jù) mm

3.2 花瓣轉(zhuǎn)角仿真分析

為了便于對(duì)花瓣三維模型的轉(zhuǎn)角分析，作如下3個(gè)假設(shè)：

1）軸向間隙一定，花瓣繞著鋼球的中心進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)鋼球不可移動(dòng)。

2）瓣齒為剛體，即忽略彈性變形的影響。

3）當(dāng)改變花瓣的軸向間隙時(shí)，鋼球的位置也隨之改變，旋轉(zhuǎn)中心軸向移動(dòng)。

萬(wàn)向軸上下2對(duì)花瓣在工作過(guò)程中轉(zhuǎn)角情況相同，故只對(duì)其中1組花瓣進(jìn)行分析。萬(wàn)向軸的公轉(zhuǎn)軌跡為倒錐面，在旋轉(zhuǎn)1周的過(guò)程中，任意位置花瓣的擺角都會(huì)受到自身結(jié)構(gòu)的限制，而且每個(gè)位置的限制角度不同，為此穿過(guò)鋼球中心作一縱切面，如圖6所示：A 瓣固定，B 瓣在縱切面內(nèi)繞著鋼球中心，即垂直于紙面的旋轉(zhuǎn)軸左右擺動(dòng)，不斷增大偏角直到模型發(fā)生干涉，此時(shí)的角度即為該縱切面內(nèi)的最大偏角。如圖6中，改變旋轉(zhuǎn)軸的角度繼續(xù)作縱切面并進(jìn)行偏角分析。由于萬(wàn)向軸的3個(gè)花瓣完全對(duì)稱(chēng)，且單個(gè)花瓣左右對(duì)稱(chēng)，故只在0～60°內(nèi)改變旋轉(zhuǎn)軸，即可模擬該平面內(nèi)的整個(gè)偏角情況，旋轉(zhuǎn)時(shí)每隔10°設(shè)置1個(gè)旋轉(zhuǎn)軸。根據(jù)假設(shè)3），花瓣間軸向間隙增大時(shí)，萬(wàn)向軸的撓心距增大。在軸向間隙的允許范圍內(nèi)選擇5個(gè)間隙進(jìn)行偏角分析。偏轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)生干涉的主要部位如圖7所示。

通過(guò)改變割縫寬度、旋轉(zhuǎn)軸和軸向間隙，在模型不發(fā)生干涉的情況下，得到的旋轉(zhuǎn)偏角變化情況如圖8～10所示。根據(jù)軸向間隙確定撓心距，軸向間隙一定時(shí)，花瓣的運(yùn)動(dòng)受最小偏角的限制，故選取最小偏角計(jì)算偏心距（e＝Lzsinθ），由于馬達(dá)的偏心距是定值，因此萬(wàn)向軸裝配后形成的偏心距值不能小于該定值，以此作為判斷公差范圍的標(biāo)準(zhǔn)。偏心距計(jì)算結(jié)果如表2～4所示。

圖6 花瓣旋轉(zhuǎn)原理

圖7 左右旋轉(zhuǎn)花瓣主要干涉區(qū)域

圖8 割縫為1.6mm 時(shí)不同軸向間隙花瓣偏轉(zhuǎn)角變化曲線

表2 割縫1.6mm 不同軸向間隙偏心距計(jì)算結(jié)果

圖9 割縫為1.8mm 時(shí)不同軸向間隙花瓣偏轉(zhuǎn)角變化曲線

表3 割縫為1.8mm 時(shí)不同軸向間隙偏心距計(jì)算結(jié)果

圖10 割縫為2.0mm 時(shí)不同軸向間隙花瓣偏轉(zhuǎn)角變化曲線

表4 割縫為2.0mm 時(shí)不同軸向間隙偏心距計(jì)算結(jié)果

該型號(hào)的螺桿鉆具撓心距要求大于534 mm，偏心距為定值，在滿足偏心距要求的情況下，得到不同割縫允許的可調(diào)公差范圍，數(shù)據(jù)如表5所示。仿真模擬得到的是單對(duì)花瓣的公差數(shù)據(jù)，萬(wàn)向軸整體的公差范圍是單對(duì)花瓣的2倍。

表5 萬(wàn)向軸偏角數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì) mm

瓣齒之間必須通過(guò)接觸才能傳遞轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩，但是接觸運(yùn)動(dòng)就會(huì)產(chǎn)生摩擦，摩擦導(dǎo)致磨損。由于萬(wàn)向軸傳遞的轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速是相對(duì)固定的，當(dāng)花瓣的間隙滿足不了偏心距的要求時(shí)，瓣齒之間就會(huì)產(chǎn)生過(guò)盈來(lái)滿足公轉(zhuǎn)偏心距的要求，在相同的工作時(shí)間內(nèi)加重了瓣齒的磨損。因此，組裝焊接時(shí)必須嚴(yán)格控制花瓣的間隙，按照公差范圍合理裝配。

4 結(jié)論

1）利用Pro／E 建立了花瓣三維模型，模擬真實(shí)的運(yùn)動(dòng)過(guò)程，通過(guò)干涉檢測(cè)功能，對(duì)花瓣運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)角進(jìn)行分析，得到瓣齒運(yùn)動(dòng)過(guò)程中的偏角數(shù)據(jù)。

2）通過(guò)運(yùn)動(dòng)干涉仿真分析，得到了萬(wàn)向軸不同割縫的瓣齒裝配時(shí)允許調(diào)整的公差范圍。為制造時(shí)合理控制花瓣的裝配間隙提供了可靠的數(shù)據(jù)。

3）花瓣在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中要傳遞力和轉(zhuǎn)矩，磨損不可避免。必須在合理裝配的基礎(chǔ)上，定量地研究花瓣運(yùn)動(dòng)過(guò)程中的磨損量。

［1］李增亮，苗長(zhǎng)山，孫浩玉，等.瓣形萬(wàn)向軸瓣齒的拉伸強(qiáng)度分析［J］.石油機(jī)械，2006，34（12）：18－21.

［2］屈文濤，高曉剛，孟棟軒，等.螺桿鉆具瓣形萬(wàn)向軸瓣齒壓扭組合強(qiáng)度分析［J］.石油鉆探技術(shù)，2009，37（1）：65－67.

［3］屈文濤，焦清朝，高曉剛，等.螺桿鉆具瓣形萬(wàn)向軸瓣齒起下鉆軸向接觸分析［J］.石油機(jī)械，2009，37（7）：21－24.

［4］高曉剛.螺桿鉆具萬(wàn)向軸力學(xué)特性分析及壽命預(yù)測(cè)［D］.西安：西安石油大學(xué)，2009.

［5］周易文，劉重康.螺桿鉆具中的齒瓣式萬(wàn)向軸［J］.石油礦場(chǎng)機(jī)械，2001，30（5）：41－43.

［6］章發(fā)明，劉社明，李天明，等.螺桿鉆具失效情況統(tǒng)計(jì)分析［J］.石油礦場(chǎng)機(jī)械，1998，27（2）：32－34.

［7］蘇義腦.螺桿鉆具研究及應(yīng)用［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2001.