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        風(fēng)電場風(fēng)力發(fā)電機類型對網(wǎng)側(cè)電能質(zhì)量特性的影響

        2013-06-06 06:34:40黃永寧張爽周建麗周喜超
        電力建設(shè) 2013年5期
        關(guān)鍵詞:風(fēng)力風(fēng)電場電能

        黃永寧,張爽,周建麗,周喜超

        (1.寧夏電力公司電力科學(xué)研究院,銀川市 750001;2.甘肅省電力公司電力科學(xué)研究院,蘭州市 730050)

        0 引 言

        近2年我國風(fēng)力發(fā)電建設(shè)勢頭依然強勁[1],2012年我國風(fēng)電新增裝機容量14.05GW[2],占全球新增容量1/3以上,累計風(fēng)電裝機容量達(dá)到76.41GW,繼續(xù)領(lǐng)跑全球風(fēng)電裝機規(guī)模[3]。由于風(fēng)力發(fā)電以風(fēng)作為動力源,受風(fēng)能隨時變化的自然特性、風(fēng)電機組機理構(gòu)造以及風(fēng)速風(fēng)向的時空分布等影響,風(fēng)電大規(guī)模并入電網(wǎng)將會對網(wǎng)側(cè)電能質(zhì)量造成嚴(yán)重影響,如電壓波動、風(fēng)電機組風(fēng)剪切、塔影效應(yīng)導(dǎo)致的電壓波動和閃變以及變速風(fēng)電機組變流器導(dǎo)致的諧波等問題[4-7]。目前,我國投運的并網(wǎng)風(fēng)力發(fā)電機組分為定槳定速型和變槳變速型2類[8],其中后者的容量一般是1MW,是目前風(fēng)力發(fā)電機的主流產(chǎn)品;前者為早期產(chǎn)品,機組容量多為1MW以下。由于機組結(jié)構(gòu)和工作原理不同,不同類型的風(fēng)力發(fā)電機對電能質(zhì)量造成的影響特點亦不相同,因此有必要對這2種風(fēng)力發(fā)電機類型對網(wǎng)側(cè)電能質(zhì)量造成的影響進(jìn)行系統(tǒng)分析,為有針對性地進(jìn)行風(fēng)電場電能質(zhì)量治理提供參考[9-11]。

        本文針對變速機組和定速機組,分析不同類型風(fēng)力發(fā)電機引起網(wǎng)側(cè)電壓偏差、電壓波動和諧波等電能質(zhì)量問題的原理;基于PSCAD/EMTDC分別建立定速風(fēng)力發(fā)電機和變速風(fēng)力發(fā)電機電能質(zhì)量特性仿真模型,分別對變速風(fēng)力發(fā)電機和定速風(fēng)力發(fā)電機引起的電壓偏差、電壓波動和諧波問題進(jìn)行仿真分析,得到不同風(fēng)力發(fā)電機類型對網(wǎng)側(cè)電能質(zhì)量特性影響的結(jié)論。

        1 風(fēng)力發(fā)電機引發(fā)的電能質(zhì)量問題

        1.1 風(fēng)力發(fā)電機引起電壓偏差

        電力系統(tǒng)中負(fù)荷增減、發(fā)電機出力變化、網(wǎng)架結(jié)構(gòu)變化等因素均可引起系統(tǒng)功率不平衡,這就意味著系統(tǒng)中會有大量的功率流經(jīng)輸電線路和變壓器。由于線路和變壓器中存在阻抗,因此會在線路和變壓器首、末端電壓出現(xiàn)差值,這是引起系統(tǒng)電壓偏差的根本原因。風(fēng)電并網(wǎng)造成的電壓偏差的等值電路圖和相量圖如圖1所示。

        圖1 風(fēng)電場接入系統(tǒng)簡化等值電路Fig.1 Simplified equivalent circuit of wind farm integration

        圖1中,風(fēng)電場經(jīng)過輸電線路(等效阻抗Z=R+j X)接入電網(wǎng),和分別為風(fēng)電場高壓側(cè)端電壓和電網(wǎng)電壓。當(dāng)風(fēng)電場運行時,向系統(tǒng)送出有功功率(P>0),風(fēng)電場出線上的壓降為

        由圖2可知,線路上的壓降可分為縱分量和橫分量,由于線路首末端相角差較小,橫分量可忽略不計,則線路壓降可近似看作縱分量,即

        在高壓輸電網(wǎng)中,X?R,因此無功功率對電壓降的影響遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于有功功率。

        如果不考慮線路分布電容的影響,對于由定速機組構(gòu)成的風(fēng)電場,當(dāng)其輸出有功功率增長時,其吸收無功功率也增長,同時由于線路送出有功功率的增長還會導(dǎo)致線路電抗消耗的無功功率也增長,當(dāng)PR+QX>0時,風(fēng)電場端電壓就會低于電網(wǎng)電壓。對于由變速機組構(gòu)成的風(fēng)電場,由于能夠?qū)崿F(xiàn)有功功率和無功功率的解耦控制,風(fēng)電場與電網(wǎng)之間不交換無功功率(Q=0),但當(dāng)變速機組出力較高時,由于傳輸有功功率而在線路上消耗無功功率,也可能會造成電壓降落。若考慮線路分布電容的影響,風(fēng)電場停發(fā)或者出力較低時,無論是哪種機組構(gòu)成的風(fēng)電場,線路上的容性充電功率將會使風(fēng)電場端電壓高于電網(wǎng)電壓[12]。

        1.2 風(fēng)電場引起電壓波動

        由式(1)可以看出:當(dāng)風(fēng)電機組輸出功率波動時,將會引起風(fēng)電機組機端電壓和風(fēng)電場并網(wǎng)點電壓波動,從而引起電網(wǎng)電壓波動;當(dāng)風(fēng)電機組輸出功率波動幅度較大時,甚至引起可察覺的閃變現(xiàn)象。另外,由風(fēng)電機組的機械功率表達(dá)式可知

        式中:ρ為空氣密度,kg/m3;A 為葉片掃風(fēng)面積,m2;v為風(fēng)速,m/s;CP為風(fēng)能利用系數(shù),根據(jù)Betz理論,其理論最大值為0.593,CP是葉尖速比λ和槳距角β的函數(shù)。λ的表達(dá)式為

        式中:ω是葉輪轉(zhuǎn)速,rad/s;r是葉輪半徑,m[13]。

        由式(3)可知,風(fēng)電機組的輸出功率與風(fēng)速、空氣密度有關(guān),其值隨風(fēng)況在零功率和額定功率之間不斷波動。定速風(fēng)電機組吸收的無功功率隨輸出有功功率的變化而變化,引起電網(wǎng)電壓的變化較大;而變速風(fēng)電機組一般采用恒功率因數(shù)控制方式,因此其無功功率波動相對較小。

        另外,引起風(fēng)力發(fā)電機輸出機械功率波動的因素還有:受塔影效應(yīng)、偏航誤差和風(fēng)剪切等因素的影響,葉輪在旋轉(zhuǎn)過程中的轉(zhuǎn)矩不穩(wěn)定,從而使風(fēng)電機組的輸出功率發(fā)生波動;典型的切換操作包括風(fēng)電機組啟動、停止和發(fā)電機切換,這些切換操作引起功率波動,并進(jìn)一步引起風(fēng)電機組端點及其他向量節(jié)點的電壓波動和閃變。

        1.3 風(fēng)電場引起諧波

        對于風(fēng)電機組來說,發(fā)電機本身產(chǎn)生的諧波是可以忽略的,諧波主要來源于風(fēng)電機組中采用的電力電子元件。對于直接和電網(wǎng)相連的定速風(fēng)力發(fā)電機,在連續(xù)運行過程中沒有電力電子器件參與,因而也基本沒有諧波產(chǎn)生,當(dāng)機組軟并網(wǎng)裝置處于工作狀態(tài)時,將產(chǎn)生諧波電流,但由于投入的過程較短,發(fā)生的次數(shù)也不多,這時的諧波注入通??梢院雎裕虼酥苯硬捎卯惒桨l(fā)電機與電網(wǎng)連接的風(fēng)力發(fā)電機諧波分量不大。

        對于采用變速技術(shù)的雙饋異步發(fā)電機和同步發(fā)電機而言,機組采用大容量的電力電子元件,直驅(qū)永磁同步風(fēng)力發(fā)電機組的交直交變頻器采用可控脈寬調(diào)制(pulse-width modulation,PWM)整流或不控整流后接DC/DC變換,在電網(wǎng)側(cè)采用PWM逆變器輸出恒定頻率和電壓的三相交流電[14];雙饋式異步風(fēng)力發(fā)電機組定子繞組直接接入交流電網(wǎng),轉(zhuǎn)子繞組端接線由3只滑環(huán)引出接至1臺雙向功率變換器,電網(wǎng)側(cè)同樣采用PWM逆變器,定子繞組端口并網(wǎng)后始終發(fā)出電功率。變速風(fēng)電機組并網(wǎng)后變流器將始終處于工作狀態(tài),由于變流器的開關(guān)頻率是不固定的,采用強制換流變流器的變速風(fēng)電機組不但會產(chǎn)生諧波而且還會產(chǎn)生間諧波,而運用PWM開關(guān)變流器和合理設(shè)計的濾波器能夠使諧波畸變最小化,甚至可以使諧波的影響忽略。諧波電流大小與輸出功率基本呈線性關(guān)系,也就是與風(fēng)速大小有關(guān)。在正常狀態(tài)下,諧波干擾的程度取決于變流器裝置的設(shè)計結(jié)構(gòu)及其安裝的濾波裝置狀況,同時與電網(wǎng)的短路容量有關(guān)。除此之外,如果風(fēng)力發(fā)電機的并聯(lián)補償電容器與線路電抗發(fā)生諧振,對諧波會起到嚴(yán)重的放大作用[5]。

        2 風(fēng)電場仿真模型

        風(fēng)電場的電能質(zhì)量特性受風(fēng)力發(fā)電機類型、風(fēng)力發(fā)電機結(jié)構(gòu)及風(fēng)速等多方面的影響,并且還受到所接入電網(wǎng)的結(jié)構(gòu)參數(shù)影響。為了進(jìn)一步研究不同風(fēng)力發(fā)電機類型對網(wǎng)側(cè)電能質(zhì)量特性的具體影響,基于PSCAD/EMTDC,分別建立了用于分析定速風(fēng)力發(fā)電機和變速風(fēng)力發(fā)電機電能質(zhì)量特性的仿真模型,對風(fēng)電場并網(wǎng)產(chǎn)生的電能質(zhì)量問題進(jìn)行仿真分析。

        定速風(fēng)力發(fā)電機仿真系統(tǒng)模型如圖2所示,設(shè)風(fēng)電場容量為105MVA,等效了140臺0.75MVA定速風(fēng)力發(fā)電機。風(fēng)力發(fā)電機額定電壓690V,經(jīng)0.69kV/11kV升壓變接入風(fēng)電場11kV/115kV主升壓變。由于定速風(fēng)力發(fā)電機均配備補償電容,因此本仿真還加入了可根據(jù)所需無功功率進(jìn)行投切的補償電容器。該定速風(fēng)力發(fā)電機的轉(zhuǎn)矩可控,并且該轉(zhuǎn)矩受風(fēng)速變化的影響,可對陣風(fēng)(gust wind)、干擾風(fēng)(noise wind)以及漸變風(fēng)(ramp wind)3種風(fēng)速變化下風(fēng)力發(fā)電機的電能質(zhì)量特性進(jìn)行仿真分析。

        變速風(fēng)力發(fā)電機仿真系統(tǒng)模型如圖3所示。由于直驅(qū)式永磁同步風(fēng)力發(fā)電機組的電壓無功外特性與采用相同控制目標(biāo)的雙饋式異步風(fēng)力發(fā)電機組相同,因此本文僅將雙饋型風(fēng)力發(fā)電機作為分析對象。

        設(shè)定風(fēng)電場容量為140MVA,等效了70臺2MVA的雙饋風(fēng)力發(fā)電機。該仿真模型既可以實現(xiàn)定無功功率控制,也可實現(xiàn)定功率因數(shù)控制,但未采用變槳距控制。同時,也可對陣風(fēng)、干擾風(fēng)以及漸變風(fēng)3種風(fēng)速變化下風(fēng)力發(fā)電機的電能質(zhì)量特性進(jìn)行分析。這2類風(fēng)電場所接入的系統(tǒng)條件相同,均為110kV系統(tǒng)母線,并且該母線接有60MW+j7MVar的負(fù)荷,為了排除系統(tǒng)參數(shù)對風(fēng)電機組電能質(zhì)量特性的影響,本仿真所設(shè)定的系統(tǒng)短路容量較大,等效為理想電源。

        3 風(fēng)電場網(wǎng)側(cè)電能質(zhì)量特性仿真分析

        3.1 風(fēng)電場電壓偏差特性仿真分析

        3.1.1 定速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場電壓偏差特性分析

        在基本風(fēng)影響下,定速機組風(fēng)電場在不同出力下與電網(wǎng)無功交換情況及110kV側(cè)電壓變化情況如圖4所示,圖中U為風(fēng)電場出口電壓。

        圖4 定速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場的電壓偏差Fig.4 Voltage deviation of wind farm with fixed-speed wind turbine

        由圖4(a)可看出,當(dāng)風(fēng)電場輸出功率在最大出力的30%以內(nèi)時,無功交換量隨風(fēng)場出力的變化不大,基本維持在31Mvar左右;當(dāng)風(fēng)電場出力介于30%60%時,隨著輸出有功功率的增加風(fēng)電場從電網(wǎng)汲取的無功功率量增至40Mvar;而當(dāng)出力超過60%時,風(fēng)電場汲取無功功率隨有功輸出功率的增加迅速增至70Mvar;網(wǎng)側(cè)110kV側(cè)電壓標(biāo)幺值由0.96pu降至0.95pu,繼而驟降為0.91pu。風(fēng)力發(fā)電機出力60%以下時投入30Mvar補償電容,而高于80%時投入40Mvar補償電容。

        由圖4(b)可看出:定速風(fēng)場加裝補償裝置后,當(dāng)出力超過60%時,風(fēng)電場與電網(wǎng)的無功交換量已明顯減小,對應(yīng)的110kV側(cè)電壓標(biāo)幺值可維持在0.97pu左右。

        3.1.2 變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場的電壓偏差特性分析

        雙饋變速風(fēng)力發(fā)電機可實現(xiàn)定無功功率控制或定功率因數(shù)控制,因此在理想情況下無需加裝任何無功補償裝置。采用定功率因數(shù)(110kV側(cè)功率因數(shù)恒為0.98)控制和定無功控制(110kV側(cè)無功功率恒為20Mvar)時,風(fēng)電場出力變化情況下升壓變110 kV側(cè)的有功、無功和電壓變化曲線如圖5所示。

        圖5 變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場的電壓偏差Fig.5 Voltage deviation of wind farm with variable-speed wind turbine

        由圖5(a)可看出,當(dāng)風(fēng)電機組采取定功率因數(shù)控制時,風(fēng)電場吸收的無功功率隨輸出有功功率的增加而增大,但由于設(shè)定的功率因數(shù)較大,風(fēng)電場升壓變壓器110kV高壓側(cè)母線電壓及經(jīng)過7km傳輸線后的系統(tǒng)母線電壓均能保持在1.0pu左右。

        由圖5(b)可看出,當(dāng)風(fēng)電機組采取定無功功率控制時,無功功率能夠在風(fēng)力發(fā)電機輸出有功功率變化的情況下保持不變,從而保證系統(tǒng)側(cè)母線電壓也能基本恒定在1.0pu左右。可見,雙饋變速風(fēng)力發(fā)電機可靈活的實現(xiàn)定無功功率(超前和滯后)和定功率因數(shù)控制,因此其對電網(wǎng)的電壓偏差影響較小。

        3.2 風(fēng)電場電壓波動特性仿真分析

        3.2.1 定速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場的電壓波動特性

        由定速風(fēng)力發(fā)電機組成的風(fēng)電場在陣風(fēng)、漸變風(fēng)、干擾風(fēng)和混合風(fēng)這4種風(fēng)速干擾情況下輸出有功功率、無功功率及110kV網(wǎng)側(cè)母線電壓的變化情況如圖6所示。

        由圖6可看出,由定速風(fēng)力發(fā)電機組成的風(fēng)電場在4種風(fēng)速擾動下均會產(chǎn)生不同程度的電壓波動情況,其波動特性與風(fēng)速的波動特性直接相關(guān)。

        3.2.2 變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場的電壓波動特性

        鑒于目前絕大多數(shù)雙饋變速風(fēng)力發(fā)電機均采用定功率因數(shù)控制方式,因此本節(jié)變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場電壓波動特性仿真以定功率因數(shù)方式控制。圖7為由變速風(fēng)力發(fā)電機組成的風(fēng)電場在陣風(fēng)、漸變風(fēng)、干擾風(fēng)和混合風(fēng)這4種風(fēng)速干擾情況下的輸出有功功率、無功功率及110kV網(wǎng)側(cè)電壓的變化情況。

        由圖7可知,由于變速風(fēng)力發(fā)電機可采取定功率因數(shù)方式運行,因此風(fēng)速的變化對由變速風(fēng)力發(fā)電機組成的風(fēng)電場網(wǎng)側(cè)電壓影響不大,在4種風(fēng)速擾動下,110kV網(wǎng)側(cè)電壓值能夠維持在1.0pu左右。

        3.3 風(fēng)電場諧波特性仿真分析

        直接和電網(wǎng)相連的定速風(fēng)力發(fā)電機,在連續(xù)運行過程中沒有電力電子器件參與,因而也基本沒有諧波產(chǎn)生。根據(jù)IEC相關(guān)標(biāo)準(zhǔn),不考慮采用定速機組的風(fēng)電場諧波影響,本節(jié)主要對變速機組組成的風(fēng)電場諧波特性進(jìn)行仿真分析。

        風(fēng)電場處于連續(xù)運行狀態(tài)時,網(wǎng)側(cè)并網(wǎng)點上多臺風(fēng)力發(fā)電機引起的諧波電流計算公式為

        式中:Nwt為連接到并網(wǎng)點的風(fēng)力發(fā)電機數(shù)目;Ih為并網(wǎng)點上的h階諧波電流畸變;ni為第i個風(fēng)力發(fā)電機變壓器變比;Ihi為第i個風(fēng)力發(fā)電機h次諧波電流畸變;β為標(biāo)準(zhǔn)中給出的指數(shù)。

        圖6 定速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場在4種風(fēng)速干擾下的電壓波動Fig.6 Voltage fluctuation of wind farm with fixed-speed wind turbine under four kinds of wind interference

        由于雙饋變速風(fēng)力發(fā)電機存在大功率交直交變流器,因此變流器所采用的控制方法直接決定了風(fēng)力發(fā)電機的諧波特性。仿真雙饋風(fēng)力發(fā)電機整流側(cè)采用CRPWM控制方法,逆變側(cè)采用SPWM控制方法,且未加裝任何濾波裝置。變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場出力70%情況下,網(wǎng)側(cè)110kV母線各次諧波電流值及含有率情況如表1所示。

        圖7 變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場4種風(fēng)速干擾下的電壓波動Fig.7 Voltage fluctuation of wind farm with variable-speed wind turbine under four kinds of wind interference

        表1 變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場網(wǎng)側(cè)各次諧波電流Tab.1 Grid-side harmonic currents of wind farm with variable-speed wind turbine

        由表1可看出,在本文選取的整流側(cè)和逆變側(cè)控制方式下,變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場網(wǎng)側(cè)母線各次電流諧波含量均較高,其中3、5、7次諧波含量最大,并且存在豐富的偶次諧波。實際中,可進(jìn)一步采用加裝輸入輸出電抗器、LC濾波器、低通濾波器等措施減小風(fēng)力發(fā)電機注入電網(wǎng)的諧波。

        4 結(jié) 語

        (1)在不加補償裝置情況下,定速風(fēng)力發(fā)電機構(gòu)成的風(fēng)電場網(wǎng)側(cè)電壓偏差受風(fēng)電出力的影響較大,尤其當(dāng)風(fēng)電出力超過60%以后,風(fēng)電場吸收無功隨風(fēng)電出力增長迅速,相應(yīng)的網(wǎng)側(cè)電壓的下降幅度也非常明顯;加裝無功補償裝置后,可在一定程度上減輕電壓的跌落,并將網(wǎng)側(cè)電壓穩(wěn)定在國標(biāo)水平。變速風(fēng)力發(fā)電機構(gòu)成的風(fēng)電場由于可以采取定功率因素控制及定無功功率控制,因此網(wǎng)側(cè)電壓偏差受風(fēng)電出力的影響不大。

        (2)在陣風(fēng)、漸變風(fēng)、干擾風(fēng)和混合風(fēng)這4種風(fēng)速干擾下,定速風(fēng)力發(fā)電機構(gòu)成的風(fēng)電場會產(chǎn)生不同程度的電壓波動情況,其波動特性與風(fēng)速的波動特性直接相關(guān);而變速風(fēng)力發(fā)電機由于多采取定功率因素方式運行,因此風(fēng)速的變化對由變速風(fēng)力發(fā)電機組成的風(fēng)電場網(wǎng)側(cè)電壓波動情況影響不大,110 kV網(wǎng)側(cè)電壓值能夠保持在1.0 pu左右。

        (3)由于定速風(fēng)力發(fā)電機在連續(xù)運行過程中沒有電力電子器件參與,因而基本不產(chǎn)生諧波;而變速風(fēng)力發(fā)電機風(fēng)電場由于在整流側(cè)和逆變側(cè)采用了大量電力電子元件,故網(wǎng)側(cè)母線各次電流諧波含量均較高,其中3、5、7次諧波含量最大,并且存在豐富的偶次諧波。

        [1]白鴻斌,王瑞紅.風(fēng)電場并網(wǎng)對電網(wǎng)電能質(zhì)量的影響分析[J].電力系統(tǒng)及其自動化學(xué)報,2012,24(1):120-124.

        [2]陸宇.增速放緩 限電翻倍 謹(jǐn)慎樂觀[N].中國能源報,2013-02-04(2).

        [3]周曉夢.2012全球風(fēng)電:寒冬里有春意[N].中國能源報,2012-12-31(9).

        [4]高秀英.淺論電能質(zhì)量的問題與改善措施[J].應(yīng)用能源技術(shù),2010(4):41-45.

        [5]吳瓊.風(fēng)電場對電網(wǎng)電能質(zhì)量影響的研究[D].南昌:南昌大學(xué),2008.

        [6]孫濤,王偉勝,戴慧珠,等.風(fēng)力發(fā)電引起的電壓波動和閃變[J].電網(wǎng)技術(shù),2003,27(12):63-70.

        [7]吳義純,丁明.風(fēng)電引起的電壓波動與閃變的仿真研究[J].電網(wǎng)技術(shù),2009,33(20):125-130.

        [8]劉曉林.風(fēng)力發(fā)電機主要種類及應(yīng)用技術(shù)淺析[J].電氣制造,2009(9):18-20.

        [9]遲永寧,劉燕華,王偉勝,等.風(fēng)電接入對電力系統(tǒng)的影響[J].電網(wǎng)技術(shù),2007,31(3):77-81.

        [10]胡文錦,武志剛,張堯,等.風(fēng)電場電能質(zhì)量分析與評估[J].電力系統(tǒng)及其自動化學(xué)報,2009,21(4):82-87.

        [11]黃永衛(wèi),劉峻,周喜超.風(fēng)電場電能質(zhì)量特性及治理措施仿真分析[J].工礦自動化,2012(8):67-70.

        [12]王純琦.大型風(fēng)力發(fā)電場接入電網(wǎng)電能質(zhì)量問題研究[D].烏魯木齊:新疆大學(xué),2007.

        [13]婁素華,李志恒,高蘇杰,等.風(fēng)電場模型及其對電力系統(tǒng)的影響[J].電網(wǎng)技術(shù),2007,31(S2):330-334.

        [14]袁至,王維慶.風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)抑制諧波的措施[J].電機技術(shù),2012(2):53-56.

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