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        單元雙塊式無(wú)砟軌道道床板長(zhǎng)度的確定

        2013-04-29 00:00:00韋有信等

        摘要: 為確定雙塊式無(wú)砟軌道道床板的合理單元長(zhǎng)度,采用數(shù)值模擬的方法分析了列車荷載、縱、橫向荷載、溫度力、溫度梯度作用下不同單元長(zhǎng)度軌道結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、應(yīng)變響應(yīng);在此基礎(chǔ)上,計(jì)算了不同長(zhǎng)度單元板的裂縫寬度及所需的最小配筋率.現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果表明:?jiǎn)卧彘L(zhǎng)度越大,內(nèi)部應(yīng)力、板端位移量和板中裂縫寬度越大,滿足裂縫寬度限值的配筋率越大;單元雙塊式無(wú)砟軌道板的長(zhǎng)度宜小于8.0 m,推薦蘭新二線采用長(zhǎng)6.5 m的單元雙塊式無(wú)砟軌道道床板.

        關(guān)鍵詞: 鐵道工程;雙塊式無(wú)砟軌道;道床板;單元長(zhǎng)度

        中圖分類號(hào): U213.244; U214.02文獻(xiàn)標(biāo)志碼: ALength Determination of Track Concrete Plate for

        雙塊式無(wú)砟軌道具有工藝簡(jiǎn)單、施工速度快、經(jīng)濟(jì)效益好等優(yōu)點(diǎn),已在國(guó)內(nèi)外眾多鐵路干線上應(yīng)用,我國(guó)目前在建的蘭新鐵路第二雙線(蘭新二線)擬采用該型軌道[1-3].由于西北地區(qū)氣候條件惡劣,夏季高溫,冬季嚴(yán)寒,晝夜溫差大,雙塊式無(wú)砟軌道路基段連續(xù)道床板存在漲拱、開(kāi)裂等問(wèn)題[4-5].為此,推薦蘭新二線路基段采用改進(jìn)后的單元雙塊式無(wú)砟軌道[6].目前,該單元結(jié)構(gòu)已在現(xiàn)場(chǎng)無(wú)砟軌道試驗(yàn)段鋪設(shè),現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)效果良好.

        在軌道結(jié)構(gòu)豎向、橫向尺寸不變的情況下,道床板縱向單元長(zhǎng)度的選取對(duì)結(jié)構(gòu)應(yīng)力、應(yīng)變水平、(縱、橫向)限位能力、建設(shè)成本、施工效率等均有較大影響.本文從荷載、溫度作用下結(jié)構(gòu)的性能、裂縫寬度以及配筋率等分析不同長(zhǎng)度單元板性能的差異,并在理論分析的基礎(chǔ)上,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)數(shù)據(jù),給出合理的單元板長(zhǎng)度.1單元雙塊式無(wú)砟軌道簡(jiǎn)介如圖1,路基段單元雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)自下而上依次為路基表層級(jí)配碎石、支承層、道床板、扣件和鋼軌.支承層采用C15混凝土,寬3.40 m,厚0.30 m,縱向連續(xù)鋪設(shè).道床板采用C40混凝土,寬2.80 m,厚0.26 m[7],縱向采用單元式,單元長(zhǎng)度在4~20 m之間.道床板伸縮縫寬度20 mm;在道床板伸縮縫下切割支承層假縫,切割深度為支承層厚度的1/3;扣件采用WJ-8B型扣件,間距為0.65 m;鋼軌采用60 kg/m級(jí)鋼軌.建立有限元力學(xué)模型,道床板、支承層及下部路基均采用三維實(shí)體單元模擬,扣件假定為點(diǎn)支承彈簧.

        蘭新二線無(wú)砟軌道試驗(yàn)段中,雙塊式無(wú)砟軌道單元板長(zhǎng)度主要有6.5、13.5和19.5 m三種.通過(guò)對(duì)試驗(yàn)段的長(zhǎng)期觀測(cè)發(fā)現(xiàn),單元雙塊式無(wú)砟軌道在經(jīng)歷一個(gè)凍融循環(huán)后,伸縮縫處的支承層假縫出現(xiàn)貫通裂縫(見(jiàn)圖2),支承層與基床表層產(chǎn)生層間分離現(xiàn)象(見(jiàn)圖3).

        根據(jù)對(duì)不同長(zhǎng)度單元板配筋率的分析,板長(zhǎng)小于8.0 m時(shí),單元板建設(shè)成本最低.對(duì)于板長(zhǎng)大于8.0 m的單元板,板長(zhǎng)增大意味建設(shè)成本提高.

        單元板長(zhǎng)度還對(duì)現(xiàn)場(chǎng)施工有較大影響:?jiǎn)卧逶蕉蹋炜s縫數(shù)量、軌道橫向模板設(shè)置數(shù)量越多,施工速度越慢;單元板越長(zhǎng),單元板內(nèi)鋼筋搭接接頭越多,焊接工作量越大;單元板越長(zhǎng),道床板混凝土施工縫數(shù)量越多,后期澆筑鑿毛工作量越大.3現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)為更好地對(duì)比不同長(zhǎng)度單元板對(duì)結(jié)構(gòu)性能的影響,在蘭新二線無(wú)砟軌道試驗(yàn)段上選取了6.5 m的小單元和長(zhǎng)19.5 m的大單元雙塊式無(wú)砟軌道,進(jìn)行了為期1年的觀測(cè).觀測(cè)內(nèi)容主要包括板端位移、混凝土應(yīng)變、鋼筋應(yīng)力以及現(xiàn)場(chǎng)裂縫觀測(cè)等.

        長(zhǎng)6.5 m的單元板的縱向配筋率為0.65%,溫度升高45 ℃時(shí),伸縮縫寬度減小3.2 mm,單元板縱向接近自由伸縮.混凝土最大拉、壓應(yīng)變分別為73×10-6和191×10-6;板中鋼筋最大拉應(yīng)力為15 MPa,最大壓應(yīng)力為78 MPa.根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè),單元板內(nèi)無(wú)任何結(jié)構(gòu)性裂紋(縫)產(chǎn)生.

        19.5 m的單元板的縱向配筋率也為0.65%,溫度改變50 ℃時(shí),伸縮縫寬度變化約5.8 mm,單元伸縮受限.混凝土最大拉、壓應(yīng)變分別為63×10-6和350×10-6;板中鋼筋最大拉、壓應(yīng)力分別為79和149 MPa.根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè),單元板內(nèi)假縫切割處產(chǎn)生較多裂紋(縫).

        對(duì)比2種單元板,在配筋率相同的情況下,單元板長(zhǎng)度越短,板端伸縮量越小,內(nèi)部鋼筋混凝土應(yīng)力越低,道床板出現(xiàn)裂縫的可能性越小.4結(jié)論單元板長(zhǎng)度的確定是單元雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要問(wèn)題之一,是軌道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性、耐久性的重要影響因素[14-15],通過(guò)理論分析和現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè),可以得出以下結(jié)論:

        (1) 在溫度力作用下,單元板越短,內(nèi)部應(yīng)力越低,板端位移量越小.在溫度梯度、列車荷載、縱、橫向荷載作用下,不同長(zhǎng)度單元板的應(yīng)力、應(yīng)變響應(yīng)基本一致.

        (2) 在相同條件下,單元板越長(zhǎng),板中裂縫寬度越大,滿足裂縫寬度限值的配筋率越大,軌道工程建設(shè)成本越高.從限制裂縫寬度、降低工程建設(shè)成本的角度,建議取單元雙塊式無(wú)砟軌道板的長(zhǎng)度小于8.0 m.

        (3) 單元雙塊式無(wú)砟軌道道床板長(zhǎng)度的確定對(duì)軌道結(jié)構(gòu)性能、建設(shè)成本和施工便利等影響較大,應(yīng)在保證結(jié)構(gòu)性能滿足要求的前提下,盡量降低工程造價(jià),并充分考慮現(xiàn)場(chǎng)施工的便利性.

        對(duì)于蘭新二線,因年溫差較大,溫度力對(duì)板長(zhǎng)的確定影響較大,因此,宜采用小單元雙塊式無(wú)砟軌道,以降低板內(nèi)溫度應(yīng)力,控制裂縫寬度.建議蘭新二線采用板長(zhǎng)6.5 m的小單元雙塊式無(wú)砟軌道.

        參考文獻(xiàn):

        [1]何華武. 無(wú)碴軌道技術(shù)[M]. 北京:中國(guó)鐵道出版社,2005: 33-43.

        [2]趙國(guó)堂. 高速鐵路無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)[M]. 北京:中國(guó)鐵道出版社,2006: 44-49.

        [3]韋合導(dǎo),王森榮. 高速鐵路雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及施工技術(shù)[J]. 鐵道建筑技術(shù),2008(2): 44-48.

        WEI Hedao, WANG Senrong. The structure design and construction technology of bi-block slab track in high speed railway[J]. Railway Construction Technology, 2008(2): 44-48.

        [4]BACHMANNN H, MOHR W, KOWALSKI M. The Rheda 2000 ballastless track system[J]. European Railway Review, 2003, 8(1): 44-51.

        [5]崔國(guó)慶. 雙塊式無(wú)砟軌道道床板裂縫控制研究[J]. 鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì),2010(1): 66-68.

        CUI Guoqing. The research on crack control of ballastless track slab[J]. Railway Standard Design, 2010(1): 66-68.

        [6]顏華,翟婉明. 土質(zhì)路基雙塊式無(wú)砟軌道混凝土支承層設(shè)計(jì)分析[J]. 鐵道工程學(xué)報(bào),2007(12): 30-34.

        YAN Hua, ZHAI Wanming. Analysis of designing concrete supporting layer of bi-block sleeper track in soil foundation[J]. Journal of Railway Engineering Society, 2007(12): 30-34.

        [7]王森榮. 雙塊式無(wú)砟軌道及配筋混凝土路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究[J]. 鐵道工程學(xué)報(bào),2010(6): 18-22.

        WANG Senrong. Study on structural design of double-block ballastless track and continuous reinforced concrete pavement[J]. Journal of Railway Engineering Society, 2010(6): 18-22.

        [8]王森榮,孫立. 無(wú)砟軌道軌道板溫度測(cè)量與溫度應(yīng)力分析[J]. 鐵道工程學(xué)報(bào),2009(2): 52-55.

        WANG Senrong, SUN Li. Temperature measurement and temperature stress analysis of ballastless track slab[J]. Journal of Railway Engineering Society, 2009(2): 52-55.

        [9]中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢集團(tuán)有限公司. TB 10002.3—2005 鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]. 北京:中國(guó)鐵道出版社,2005: 25-35.

        [10]鐵道第三勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,中國(guó)鐵道科學(xué)研究院. TB 10621—2009 高速鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范(試行)[S]. 北京:中國(guó)鐵道出版社,2010: 82-90.

        [11]趙坪銳,劉學(xué)毅. 雙塊式無(wú)砟軌道開(kāi)裂支承層的折減彈性模量[J]. 西南交通大學(xué)學(xué)報(bào),2008,43(4): 459-464.

        ZHAO Pingrui, LIU Xueyi. Reduced elastic modulus of cracked support layer in twin-block ballastless track[J]. Journal of Southwest Jiaotong University, 2008, 43(4): 459-464.ZHAO Pingrui, LIU Xueyi. Reduced elastic modulus of cracked support layer in twin-block ballastless track[J]. Journal of Southwest Jiaotong University, 2008, 43(4): 459-464.

        [12]王森榮,楊榮山. 無(wú)砟軌道裂縫產(chǎn)生原因與整治措施探討[J]. 鐵道建筑技術(shù),2007(3): 13-17.

        WANG Senrong, YANG Rongshan. Discussion on ballastless track about the bring cause of crack and renovation measure[J]. Railway Construction Tech-nology, 2007(3): 13-17.

        [13]任娟娟,劉學(xué)毅. 連續(xù)道床板裂紋計(jì)算方法及影響因素[J]. 西南交通大學(xué)學(xué)報(bào),2010,45(1): 34-38.

        REN Juanjuan, LIU Xueyi. Calculation method and influencing factors on the crack of continuous track slab[J]. Journal of Southwest Jiaotong University, 2010, 45(1): 34-38

        [14]肖杰靈,劉學(xué)毅,楊榮山. 無(wú)砟軌道系統(tǒng)功能設(shè)計(jì)的概念及內(nèi)涵[J]. 鐵道工程學(xué)報(bào),2008(3): 20-23.

        XIAO Jieling, LIU Xueyi, YANG Rongshan. Concept and intension on system function design of ballastless track[J]. Journal of Railway Engineering Society, 2008(3): 20-23.

        [15]史青翠. CRTSⅠ型單元雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)研究[D]. 成都:西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,2011.

        (中、英文編輯:付國(guó)彬)

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