摘要： 為理清抗壓樁與抗拔樁受力特性的異同，基于2根抗壓樁和2根抗拔樁的現(xiàn)場(chǎng)破壞性試驗(yàn)，研究了抗壓樁、抗拔樁的側(cè)阻和端阻的發(fā)揮特性.現(xiàn)場(chǎng)破壞性試驗(yàn)表明：抗壓樁的樁端位移樁端力曲線表現(xiàn)為軟化特性；不同土層中抗拔樁與抗壓樁極限側(cè)阻的比值平均為0.373～0.763，深部土層中兩者比值較?。豢箟簶逗涂拱螛稑堕L范圍內(nèi)的樁側(cè)阻力均表現(xiàn)為軟化特性，不同土層中抗拔樁、抗壓樁側(cè)阻破壞比分別為0.87～0.97和0.83～0.94；抗拔樁和抗壓樁側(cè)阻完全發(fā)揮時(shí)的樁土相對(duì)位移分別約為樁徑的0.6%～1.5%和 0.9%～2.0%.

關(guān)鍵詞： 現(xiàn)場(chǎng)破壞性試驗(yàn)；抗壓樁；抗拔樁；樁身變形；樁側(cè)阻力；樁土相對(duì)位移；樁端阻力

中圖分類號(hào)： TU473.1文獻(xiàn)標(biāo)志碼： ADestructive Field Test on Properties of

樁基是一種常見的基礎(chǔ)型式，已被廣泛應(yīng)用于工業(yè)與民用建筑工程、高速鐵路、高速公路和城市市政橋梁、港口碼頭、大型構(gòu)筑物等工程中.鉆孔灌注樁因其具有適用土層范圍廣、樁長和樁徑可以靈活選取、施工不受季節(jié)限制、施工過程中無擠土效應(yīng)、能按設(shè)計(jì)要求提供較大的單樁承載力等優(yōu)點(diǎn)而得到了廣泛應(yīng)用.鉆孔灌注樁單樁受力性能的研究是樁基設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，目前，已有較多學(xué)者采用理論和試驗(yàn)手段對(duì)抗壓?jiǎn)螛兜氖芰π阅苓M(jìn)行研究[15].由于抗拔樁在地下車庫、地下變電站、輸電線路基礎(chǔ)、海上采油平臺(tái)的樁基礎(chǔ)等工程中廣泛應(yīng)用，對(duì)抗拔樁受力性能的研究也非常必要.

已有研究[68]表明，抗壓樁與抗拔樁的受力性能存在較大差異，同一場(chǎng)地中抗壓樁的極限側(cè)阻值大于抗拔樁的極限側(cè)阻值.

然而，已有研究大多基于現(xiàn)場(chǎng)非破壞性試驗(yàn)的結(jié)果對(duì)抗壓樁和抗拔樁的受力特性進(jìn)行研究.現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)多是檢驗(yàn)性試驗(yàn)，試樁在未發(fā)生破壞時(shí)就已經(jīng)達(dá)到試驗(yàn)終止加載條件，因此，目前鮮有采用現(xiàn)場(chǎng)破壞性試驗(yàn)對(duì)比分析抗壓樁與抗拔樁受力特性異同的報(bào)道.

我們對(duì)2根抗拔樁和2根抗壓樁進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)破壞性試驗(yàn)，對(duì)比分析了抗壓樁與抗拔樁受西南交通大學(xué)學(xué)報(bào)第48卷第2期馬杰等：抗壓樁與抗拔樁受力特性的現(xiàn)場(chǎng)破壞性試驗(yàn)力特性的異同，并與已有的非破壞性試驗(yàn)中抗壓樁和抗拔

樁的受力特性進(jìn)行比較.與現(xiàn)場(chǎng)檢驗(yàn)性試驗(yàn)相比，本文獲得的抗壓樁和抗拔樁的現(xiàn)場(chǎng)破壞性試驗(yàn)數(shù)據(jù)實(shí)屬寶貴，試驗(yàn)結(jié)果為抗壓樁和抗拔樁破壞特性的理論研究提供了重要參考.1試驗(yàn)場(chǎng)地地質(zhì)情況選擇浙江省某地進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，該試驗(yàn)場(chǎng)地地基土的物理力學(xué)參數(shù)見表1.試驗(yàn)樁為鉆孔灌注樁，持力層為62卵石層.

為探求破壞性試驗(yàn)中抗拔樁與抗壓樁的受力特性的異同，分別選擇2根鉆孔樁進(jìn)行抗拔和抗壓試驗(yàn)（抗拔樁編號(hào)為TP1和TP2，抗壓樁編號(hào)為CP1和CP2），4根鉆孔樁的參數(shù)見表2.在每根試樁樁身的8個(gè)斷面布置了24只鋼筋應(yīng)力計(jì)（每個(gè)斷面3只，布置深度見表1）.

試驗(yàn)加載裝置為水泥塊堆載反力架裝置，加載方法采用JGJ 106—2003《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》推薦的慢速維持荷載法.

3結(jié)論通過2根抗拔樁和2根抗壓樁的現(xiàn)場(chǎng)破壞性試驗(yàn)，得到以下結(jié)論：

（1） 樁身質(zhì)量對(duì)抗拔樁和抗壓樁的樁頂位移有顯著影響，在設(shè)計(jì)荷載下樁身質(zhì)量對(duì)樁頂位移的影響尤為突出.因此，進(jìn)行抗拔樁和抗壓樁設(shè)計(jì)時(shí)，要充分考慮樁身質(zhì)量對(duì)樁頂位移的影響.

（2） 破壞性試驗(yàn)中，抗壓樁的樁端阻力完全發(fā)揮后由最大值降低至殘余值，樁端位移樁端力曲線表現(xiàn)為軟化特性；2根抗壓樁的端阻破壞比分別為0.805和0.861.

（3） 不同土層中抗拔樁與抗壓樁極限側(cè)阻的比值平均0.373～0.763，深部土層中比值較大.

（4） 在破壞荷載作用下，抗拔樁和抗壓樁全樁長范圍內(nèi)均表現(xiàn)出側(cè)阻軟化特性；不同土層中抗拔樁的側(cè)阻破壞比約為0.87～0.97，抗壓樁的側(cè)阻破壞比為0.83～0.94.

（5） 同一土層中抗拔樁側(cè)阻完全發(fā)揮時(shí)的樁土相對(duì)位移小于抗壓樁側(cè)阻完全發(fā)揮時(shí)的樁土相對(duì)位移；抗拔樁側(cè)阻完全發(fā)揮時(shí)的樁土相對(duì)位移約為樁徑的0.6%～1.5%，抗壓樁側(cè)阻完全發(fā)揮時(shí)的樁土相對(duì)位移約為樁徑的0.9%～2.0%.

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（中、英文編輯：付國彬）