蔡志遠(yuǎn)，李博

(沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)電氣學(xué)院，遼寧沈陽(yáng) 110870)

電感對(duì)偏流型熔斷器換流時(shí)間及第一次過(guò)電壓的影響及分析

蔡志遠(yuǎn)，李博

(沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)電氣學(xué)院，遼寧沈陽(yáng) 110870)

偏流型熔斷器是高壓限流熔斷器并聯(lián)一種通流能力較強(qiáng)的低壓熔斷器以提高整體的額定電流，正常情況下，低壓熔斷器來(lái)承接線路中較大的電流，出現(xiàn)短路電流時(shí)，低壓熔斷器先熔斷，電流轉(zhuǎn)移至高壓限流熔斷器一側(cè)完成滅弧，以偏流型熔斷器的換流時(shí)間及限制第一次過(guò)電壓為主要內(nèi)容，選出符合實(shí)際的電感參數(shù)，為產(chǎn)品的設(shè)計(jì)提供理論參考。

熔斷器;電感參數(shù);通流能力;換流時(shí)間;過(guò)電壓

1 引言

高壓限流熔斷器采用石英砂作為滅弧介質(zhì)，結(jié)構(gòu)上熔體密封在石英砂中，當(dāng)熔體熔斷產(chǎn)生電弧時(shí)，電弧受周圍石英砂擠壓而限制了電弧直徑，從而能迅速冷卻滅弧，其動(dòng)作時(shí)間比同等額定參數(shù)的斷路器快50倍以上。雖然高壓限流熔斷器擁有很強(qiáng)的短路限流能力，但其通流能力卻很難提高，因?yàn)閷?duì)于熔斷器的熔體來(lái)說(shuō)，通流能力和短路限流能力本身就存在矛盾，要提高熔斷器的限流能力，這就需要更細(xì)的熔體，而熔體密封包裹在石英砂中，散熱受到很大限制，通流溫升超標(biāo)是無(wú)法回避的問(wèn)題，熔體的材料屬性和密封石英砂的結(jié)構(gòu)制約了高壓限流熔斷器其自身的額定通流能力［1］。

單純的改變?nèi)垠w長(zhǎng)度和狹徑形狀不能根本解決這個(gè)問(wèn)題，須在保護(hù)方式和工藝結(jié)構(gòu)上采取措施。2006年陜西省電力科學(xué)院成功研制出了DXK1短路電流限流開(kāi)斷器，將額定電流最高提升至 6.3kA［2，3］，結(jié)構(gòu)如圖1所示，線路中的電流經(jīng)電流互感器變換，作為電子測(cè)控單元的輸入信號(hào)，測(cè)控單元監(jiān)測(cè)電流上升率，當(dāng)電流上升率和電流瞬時(shí)值都超過(guò)給定的閾值時(shí)，測(cè)控單元才會(huì)輸出開(kāi)斷器動(dòng)作的指令信號(hào)，避免了誤操作，開(kāi)斷器內(nèi)裝有炸藥，引爆后電流快速轉(zhuǎn)移入限流熔斷器一側(cè)完成滅弧，DXK1填補(bǔ)了國(guó)內(nèi)此領(lǐng)域的空白，由于電子測(cè)控單元需要特殊的直流電源供電，成本比較昂貴［4，5］。

美國(guó)G＆W公司研制了電弧觸發(fā)式混合限流熔斷器PAF產(chǎn)品，將片狀熔斷器焊接在銅排上，通過(guò)其熔斷的電弧信號(hào)來(lái)代替?zhèn)鞲衅鳎娀∮|發(fā)器相比傳感器具有抗涌流和雜波干擾等優(yōu)點(diǎn)，卻又降低了線路通流能力，其額定電流最高只能達(dá)到 500A［2，6］，結(jié)構(gòu)如圖 2所示。

圖1 DXK1短路限流開(kāi)斷器

圖2 PAF電弧觸發(fā)器

偏流型熔斷器結(jié)構(gòu)上采用高壓限流熔斷器并聯(lián)通流能力較強(qiáng)的低壓熔斷器，提高額定通流量，為防止熔斷器在電流轉(zhuǎn)移的過(guò)程中被過(guò)電壓擊穿而導(dǎo)致限流失敗。在開(kāi)斷過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)兩次過(guò)電壓，第一次過(guò)電壓在換流過(guò)程中產(chǎn)生，第二次過(guò)電壓在偏流型熔斷器整體熔斷時(shí)產(chǎn)生。要防止低壓熔斷器被過(guò)電壓擊穿有兩個(gè)方法:一是限制換流時(shí)產(chǎn)生的第一次過(guò)電壓;二是通過(guò)串聯(lián)電感延長(zhǎng)偏流型熔斷器的換流時(shí)間，避免換流過(guò)快導(dǎo)致低壓熔斷器介質(zhì)恢復(fù)時(shí)間不足而被第二次過(guò)電壓擊穿。

2 偏流型熔斷器組成及換流時(shí)間計(jì)算

2.1 偏流熔斷器原理及工作過(guò)程

對(duì)于熔斷器而言，額定工作電壓指的是熔體起弧斷開(kāi)后所承受的線路的電壓，如果將一個(gè)額定電壓500V的低壓熔斷器放置在電壓等級(jí)12kV的線路上，正常工作下不會(huì)出什么問(wèn)題，而一旦線路中出現(xiàn)短路電流，低壓熔斷器熔體熔斷后將由于承受的線路電壓過(guò)大而被擊穿，導(dǎo)致滅弧失敗，如果電弧的能量得不到限制和傳導(dǎo)，絕緣外殼甚至?xí)ㄩ_(kāi)，這是由于在設(shè)計(jì)上低壓熔斷器的外殼在耐熱和機(jī)械強(qiáng)度上都相對(duì)偏低，熔體相比于高壓限流熔斷器也較短，熔體上的槽口數(shù)也少很多，開(kāi)斷短路電流時(shí)每個(gè)槽口承接的電壓就會(huì)變大，槽口數(shù)目是影響開(kāi)斷能力的重要因素［3］?？傮w上說(shuō)低壓熔斷器應(yīng)用在高于自身額定電壓等級(jí)的線路中限流能力會(huì)減弱，偏流型結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)在于利用通流能力強(qiáng)的低壓熔斷器承接線路中的大部分電流，熔斷后電流轉(zhuǎn)移至高壓限流熔斷器一側(cè)，通過(guò)高壓限流熔斷器抑制電弧的能量達(dá)到限流的目的，理想的工作過(guò)程如下:

(1)在t1時(shí)刻線路中出現(xiàn)短路電流，低壓熔斷器早于高壓限流熔斷器在t2時(shí)刻一側(cè)先起弧熔斷，在熔斷過(guò)程中電流不斷轉(zhuǎn)移到高壓熔斷器一側(cè)。

(2)在t3時(shí)刻低壓熔斷器完全熔斷，電流全部轉(zhuǎn)移到高壓熔斷器一側(cè)。

(3)由于支路中電感的存在，電流在轉(zhuǎn)移過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生第一次過(guò)電壓，此過(guò)電壓會(huì)加速高壓熔斷器的起弧，高壓熔斷器在t4時(shí)刻起弧，在t5時(shí)刻完全熔斷，工作過(guò)程如圖3。

圖3 短路電流分?jǐn)噙^(guò)程

本文高壓限流熔斷器選取XRNMJ系列電機(jī)保護(hù)用限流熔斷器，低壓熔斷器選取NH4系列方形熔斷器，具體的規(guī)格參數(shù)如表1所示。

表1 熔斷器型號(hào)參數(shù)

2.2 換流時(shí)間計(jì)算

圖4為偏流型熔斷器的等效電路圖，電感參數(shù)的設(shè)置是整個(gè)工作過(guò)程的關(guān)鍵因素，電感參數(shù)不僅可以起到匹配阻抗分流的作用，對(duì)換流時(shí)間也有影響，以L1最為主要，因?yàn)榫€路中最開(kāi)始熔斷的地方是NH4，如果L1設(shè)置的過(guò)大，在短路情況下將阻礙電流的流通，在整個(gè)設(shè)計(jì)中，L1甚至可以考慮不加，由于整個(gè)過(guò)程時(shí)間非常短，幾乎可以當(dāng)做瞬態(tài)處理，這樣就可以不考慮電感在短路電流情況下的感抗變化。

圖4 偏流行熔斷器等效電路圖

根據(jù)短路電流分?jǐn)噙^(guò)程，建立偏流型熔斷器換流等效電路圖，為簡(jiǎn)化計(jì)算，其中低壓一側(cè)熔斷器的弧壓用穩(wěn)定電源U代替，R1和R2分別為低壓熔斷器和高壓熔斷器阻值，短路電流上升率用D表示，由圖3得熔斷器的弧前時(shí)間為(t2－t1)，這里用t'表示，換流時(shí)間為(t3－t2)，這里用Δt表示，考慮到換流過(guò)程中兩個(gè)熔斷器壓降相比電感壓降小很多，額定電流相對(duì)于預(yù)期的短路電流小很多，為簡(jiǎn)化方程組，這里暫不予以考慮，換流過(guò)程的微分方程如下:

式(3)中I為預(yù)期的短路電流值，f為工頻50Hz，仿真采用40kA預(yù)期電流，則D=17.8A/μs。這里先固定低壓熔斷器一側(cè)阻值為R120μΩ，高壓限流熔斷器一側(cè)阻值 R2為41μΩ，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)定弧壓 U為80V，低壓熔斷器的弧前時(shí)間t'為1ms，則計(jì)算不同電感情況下的換流時(shí)間為:

表2 不同電感下的換流時(shí)間

從表中可以看出，其中在L2固定的情況下，換流時(shí)間隨著L1增大而增長(zhǎng)，而在L1固定的情況下，換流時(shí)間隨著L2減小而減短，換流時(shí)間和電感的總值大小有關(guān)，電感的總值越大，總體的換流時(shí)間越長(zhǎng)。

2.3 熔斷器模型的實(shí)現(xiàn)

關(guān)于熔斷器電弧的研究表明，熔斷器在融化過(guò)程中呈現(xiàn)出的是非線性阻，弧前電阻非常小(微歐級(jí))，融化過(guò)程中電阻逐漸增大，在電弧階段熔斷器電阻幾乎不變，完全熔斷后熔斷器電阻呈現(xiàn)為無(wú)窮大，過(guò)程如圖5。

圖5 熔斷器阻值變化曲線

本文根據(jù)熔斷器熔斷過(guò)程中的電阻變化曲線，通過(guò)Simulink開(kāi)關(guān)轉(zhuǎn)換電阻的方法來(lái)模擬熔斷器阻值的變化，如圖6所示。

這里R0表示熔斷器正常工作時(shí)的額定阻值，R1和R2表示熔斷過(guò)程中的阻值變化，R3表示完全熔斷后的電阻，U1和U2表示燃弧過(guò)程的弧壓，出現(xiàn)在燃弧過(guò)程中，這里用一個(gè)可控電壓源代替，通過(guò)理想開(kāi)關(guān)來(lái)控制熔斷器模型阻值的轉(zhuǎn)換，將其封裝為熔斷器模塊。

3 過(guò)電壓分析

用Simulink建立額定電壓10kV，預(yù)期電流40kA，頻率50Hz的熔斷器分?jǐn)喾抡婺Ｐ?，如圖7所示。

圖6 熔斷器模型

圖7 熔斷器過(guò)電壓仿真電路圖

圖中交流電壓源代替熔斷器短路試驗(yàn)中的沖擊發(fā)電機(jī)，理想開(kāi)關(guān)代替合閘開(kāi)關(guān)，避雷器模塊代替氧化鋅電阻，CS和RS是調(diào)頻電路，其作用是使線路的預(yù)期瞬態(tài)恢復(fù)電壓滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，暫時(shí)設(shè)定好仿真參數(shù)為:

設(shè)置好仿真步長(zhǎng)，采用ode23tb解調(diào)器，結(jié)果如圖8所示。

圖中出現(xiàn)兩次過(guò)電壓，第一次過(guò)電壓是由于低壓熔斷器一側(cè)熔斷產(chǎn)生的，其值大小主要與高壓一側(cè)的電感值有關(guān)，影響第一次過(guò)電壓大小的主要原因是電感的大小和短路電流轉(zhuǎn)移的速率，第二次過(guò)電壓大小主要與線路中的電感值有關(guān)。這里為方便比較，電感采用換算成50Hz下的感抗表示，電感要選取合適的值，電感值過(guò)大會(huì)增加線路損耗，電感值過(guò)小會(huì)導(dǎo)致?lián)Q流時(shí)間過(guò)短，低壓熔斷器介質(zhì)恢復(fù)時(shí)間不足，不同的電感值下的過(guò)電壓大小如表3所示。

圖8 仿真過(guò)電壓波形

表3 不同電感值下的過(guò)電壓

短路電流從NH4一側(cè)轉(zhuǎn)移至XRNMJ過(guò)程中要經(jīng)過(guò)電感L1、L2，兩個(gè)電感上都會(huì)產(chǎn)生電壓，從表中可以看出，當(dāng)熔斷器電阻值確定的情況下，影響第一次過(guò)電壓大小的最主要因素是L2與L1的比值大小，比值越大，則第一次過(guò)電壓越大，這是因?yàn)閮蓷l支路電感的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)相反而相互抵消，而相對(duì)第二次過(guò)電壓大小影響較小，第一次過(guò)電壓隨著L1增大而減小，隨著L2的增大而增大，繪制成曲線圖如圖9所示。

圖9 不同電感下的第一次過(guò)電壓值

考慮到功耗和感抗分流的因素，選取低壓一側(cè)電感值時(shí)要盡量低些，至少低于高壓一側(cè)的電感值，這里選取L1=0.5μΩ，L2=4μΩ。改進(jìn)后的過(guò)電壓波形如圖10。

圖10 仿真過(guò)電壓波形

可以看出第一次過(guò)電壓被限制在很小的范圍內(nèi)，將選定好的參數(shù)代入推導(dǎo)的換流時(shí)間公式，得出換流時(shí)間為0.28ms，熔斷器的介質(zhì)恢復(fù)時(shí)間經(jīng)驗(yàn)上需要0.2ms［6］，換流時(shí)間大于介質(zhì)恢復(fù)時(shí)間。

4 結(jié)論

(1)提出了偏流型結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵問(wèn)題是防止換流時(shí)間過(guò)快和限制過(guò)電壓。

(2)建立了等效電路圖，得出了電感參數(shù)對(duì)換流時(shí)間的影響。

(3)根據(jù)熔斷器的工作狀態(tài)，搭建了熔斷器的仿真模型

(4)通過(guò)仿真波形對(duì)新型熔斷器的電感參數(shù)進(jìn)行整定，得出了影響第一次過(guò)電壓的最主要因素是兩條支路電感的比值。

［1］ 梁琮．我國(guó)熔斷器標(biāo)準(zhǔn)修訂應(yīng)當(dāng)注意的幾個(gè)問(wèn)題［J］．電力電容器，2007(1):34－36．

［2］ 周挺，毛柳明．高壓限流熔斷器的過(guò)電壓動(dòng)態(tài)仿真與數(shù)值計(jì)算［J］．高壓電器，2007(1):12 －16．

［3］ 金立軍，馬志瀛，徐黎明．高壓限流熔斷件弧前時(shí)間的數(shù)值分析與實(shí)驗(yàn)研究［J］．高壓電器，1998(1):23－26．

［4］ 毛鳳麟，李品德，朱躍，等．超高速開(kāi)斷短路電流的新設(shè)備［J］．新產(chǎn)品新技術(shù)，2006，34(3):18 －19．

［5］ 戴超，莊勁武，楊鋒．新型混合式限流熔斷器設(shè)計(jì)分析［J］．航海工程，2011，40(6):175 －179．

［6］ 戴超，莊勁武，楊鋒．直流混合型限流開(kāi)關(guān)分析與設(shè)計(jì)［J］．電機(jī)與控制學(xué)報(bào)，2011，15(1):68 －72．

［7］ 王季梅．高壓交流熔斷器［M］．西安:西安交通大學(xué)出版社，2000．

［8］ 梅軍，鄭建勇，胡敏強(qiáng)．基于IGBT軟關(guān)斷的混合式限流斷路器結(jié)構(gòu)與分析［J］．電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2004，(4):65 －69．

The Effect and Analysis of Inductance on Biasing Fuse Commutating Current Time and the First Overvoltage

CAIZhi-yuan，LIBo
(1.Electrical Engineering Institute，Shenyang University of Technology，Shenyang 110870，China;2.Shenyang University of Technology，Shenyang 110870，China)

A drifting current fuse uses a high-voltage current limiting fuse to connect a low-voltage fusewith a big capability of current in parallel to improve rated current，under normal circumstances，low-voltage fuses undertake the higher current of circuit，when encountering short-circuit current，the low-voltage break firstly，current transfers to the high-voltage current limiting fuse to finish extinguishing arc.Aiming to the converter time and limit the first voltage，this paper choose the inductance parameter in line with the actual，providing theoretical reference for product design．

fuse;inductance parameter;capacity of current;commutation time;over-voltage

TM563

B

1004－289X(2013)05－0097－05

2013－01－11