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        萊鋼3200m3高爐調(diào)整風(fēng)口面積生產(chǎn)實(shí)踐

        2013-04-23 03:08:08林曉輝王連昌
        山東冶金 2013年2期
        關(guān)鍵詞:鼓風(fēng)爐況爐缸

        林曉輝,王連昌

        (萊蕪鋼鐵集團(tuán)有限公司 銀山型鋼煉鐵廠,山東 萊蕪 271104)

        1 前言

        萊鋼銀山型鋼煉鐵廠3200m3高爐開爐后,對布料制度進(jìn)行了調(diào)整,燃料比降低。2011年6月以來,因提升產(chǎn)能的需要,3200m3高爐擴(kuò)大了進(jìn)風(fēng)面積。風(fēng)口面積擴(kuò)大,冶煉強(qiáng)度增加,煤氣利用下降,消耗增加。2011年10月由于控制產(chǎn)能,對風(fēng)口加襯套和更換小風(fēng)口再次調(diào)整送風(fēng)面積??s小風(fēng)口面積的生產(chǎn)實(shí)踐表明,實(shí)際風(fēng)速過大,燃料消耗增加。2011年12月至2012年9月間逐漸優(yōu)化送風(fēng)面積,風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能適宜,消耗降低。為進(jìn)一步探討3200m3高爐合理的送風(fēng)制度,對風(fēng)口面積調(diào)整情況進(jìn)行總結(jié)。

        2 調(diào)整風(fēng)口面積生產(chǎn)及分析

        2.1 第1階段:擴(kuò)大風(fēng)口面積

        因提升產(chǎn)能的需要,2011年6月借更換布料溜槽的機(jī)會(huì),對高爐送風(fēng)面積進(jìn)行了調(diào)整:將原有的36個(gè)Φ120mm風(fēng)口中的9個(gè)更換為Φ130mm,風(fēng)口面積由0.4072m2擴(kuò)大為0.4278m2。

        爐況的典型表現(xiàn):

        1)穩(wěn)定性差,不抗波動(dòng),冷卻壁溫度容易波動(dòng),水溫差4~5℃。爐況波動(dòng)時(shí)燃料比上升,爐況穩(wěn)定時(shí)燃料比受控。

        2)高爐不接受高風(fēng)溫、大礦批、高頂壓操作,不接受較重的焦炭負(fù)荷,入爐焦比由以前340~345kg/t的水平退到355~360kg/t。焦比低于355kg/t時(shí)風(fēng)壓高,爐況容易波動(dòng)。

        3)入爐焦比高,煤比水平偏低。

        4)與擴(kuò)大風(fēng)口面積前比較爐缸長期處于不夠活躍的狀態(tài),風(fēng)口燒損增加。

        2.2 第2階段:縮小風(fēng)口面積

        進(jìn)入2011年11月因控制產(chǎn)能的需要,高爐于11月19日借休風(fēng)的機(jī)會(huì),對6#、18#及30#風(fēng)口加直徑為84mm的襯套,高爐送風(fēng)面積由0.4278m2縮小到0.3957m2。調(diào)整風(fēng)口面積后,鼓風(fēng)動(dòng)能由14314kg·m/s上升到15275kg·m/s,爐缸逐漸活躍,透氣性指數(shù)由33~34上升到35~36,煤氣利用率逐漸改善,燃料比由522kg/t下降到512kg/t。因加襯套的風(fēng)口容易結(jié)焦和損壞,12月5日將18#、30#風(fēng)口小套直接更換為直徑120mm的風(fēng)口,保留1個(gè)加襯的風(fēng)口。12月23日因限制產(chǎn)量,再次休風(fēng),將10#、22#、34#風(fēng)口加直徑為84mm的襯套,12月25日22#風(fēng)口壞,直接更換為直徑110mm的風(fēng)口。至此風(fēng)口面積為0.3997m2,實(shí)際風(fēng)速維持在290~300m/s(見圖1),平均鼓風(fēng)動(dòng)能達(dá)到16490kg·m/s。燃料比逐漸上升,26日燃料比由正常情況時(shí)的510kg/t上升到513kg/t,28日上升到519kg/t(見圖2)。

        圖1 2011年12月縮小風(fēng)口面積后實(shí)際風(fēng)速變化

        圖2 2011年12月燃料比變化

        2.3 問題點(diǎn)的原因分析

        受焦炭質(zhì)量的限制,長期維持與風(fēng)口相適應(yīng)的風(fēng)量比較困難,鼓風(fēng)動(dòng)能僅能維持在13800~14300kg·m/s,遠(yuǎn)不能達(dá)到15000~16000kg·m/s的正常要求,造成高爐鼓風(fēng)動(dòng)能長期不足,爐缸中心難以吹透,爐缸長期不活躍,爐況穩(wěn)定性差,冷卻壁溫度容易波動(dòng),水溫差上升,燃料比因此上升。擴(kuò)大風(fēng)口面積后,焦炭質(zhì)量滿足不了高爐的強(qiáng)化需要,為了保證爐況順行,中心焦比例由20%增加到25%,煤氣利用水平下降,消耗增加,燃料比上升。再次大風(fēng)口面積冶煉條件下,操作制度不夠合理。

        第二階段縮小風(fēng)口面積初期,保證了鼓風(fēng)動(dòng)能,爐缸逐漸活躍起來,中心逐漸吹透,透氣性改善,煤氣利用改善,燃料比下降。爐況接受風(fēng)量能力提高,仍維持6150~6250m3/min的大風(fēng)量作業(yè),實(shí)際風(fēng)速大大增加,從正常的280m/s左右上升到300m/s,鼓風(fēng)動(dòng)能達(dá)到17000kg·m/s,造成爐缸中心過吹,煤氣利用下降,燃料比又呈現(xiàn)上升的趨勢。

        3 改善爐缸活躍性的措施

        針對擴(kuò)大風(fēng)口面積后爐缸活躍性下降、爐況表現(xiàn)煤氣流不穩(wěn)、爐況穩(wěn)定性差、燃料比上升以及縮小風(fēng)口面積后實(shí)際風(fēng)速過大、中心過吹、燃料比上升的現(xiàn)狀,采取優(yōu)化送風(fēng)面積、優(yōu)化高爐操作、穩(wěn)定和改善原燃料質(zhì)量等改善爐缸活躍性的措施。

        3.1 優(yōu)化高爐送風(fēng)面積

        2012年1月25日在原有送風(fēng)面積的基礎(chǔ)上,將原有的Φ110mm的風(fēng)口調(diào)整為Φ120mm的風(fēng)口,保留3個(gè)Φ130mm的風(fēng)口,所有加襯套的風(fēng)口全部去掉襯套,風(fēng)口面積為0.4130m2,高爐的正常風(fēng)量控制在6100~6200m3/min。需要控制產(chǎn)能時(shí),風(fēng)口面積調(diào)整為0.4035m2,高爐的正常風(fēng)量控制在6000~6100m3/min。

        主要送風(fēng)參數(shù)控制情況見表1。

        表1 優(yōu)化送風(fēng)面積后主要參數(shù)的控制

        3.2 優(yōu)化高爐操作,提高煤氣流的穩(wěn)定性

        3.2.1 優(yōu)化爐頂壓力

        正常爐況下高爐全風(fēng)作業(yè)時(shí)頂壓采用225 kPa,頂壓與風(fēng)量匹配,按照頂壓=0.0368×風(fēng)量來設(shè)定爐頂壓力。在爐芯溫度下降初期,爐況表現(xiàn)壓量關(guān)系寬松,十字測溫中心溫度正常,仍然采用正常的頂壓操作,爐芯溫度繼續(xù)下降,最低到了249℃。經(jīng)過3個(gè)月的摸索實(shí)踐,在爐芯溫度下降期間,預(yù)示著爐缸的活躍性下降,為保證鼓風(fēng)動(dòng)能和實(shí)際風(fēng)速,全風(fēng)作業(yè)時(shí)頂壓的使用比正常要低一些。優(yōu)化實(shí)踐表明:在爐缸不活躍期間,頂壓=0.0355×風(fēng)量,按照頂壓與風(fēng)量匹配的原則進(jìn)行調(diào)劑,保證鼓風(fēng)動(dòng)能和實(shí)際風(fēng)速,有利于爐缸活躍。

        3.2.2 優(yōu)化礦石批重

        3200m3高爐2010年3月開爐,同年8月成功進(jìn)行了大礦批生產(chǎn)實(shí)踐,礦石的批重長期穩(wěn)定在110~115 t。自從2012年2月爐芯溫度下降以后,在爐芯溫度下降3個(gè)多月期間,多次嘗試將礦石批重?cái)U(kuò)大到110 t以上,爐況不接受,氣流不穩(wěn)定。只要礦石批重超過105 t,爐況表現(xiàn)壓量關(guān)系比較緊張。通過摸索實(shí)踐,在爐芯溫度下降和回升期間,爐缸不活躍,將礦石批重穩(wěn)定在100~105 t。

        3.2.3 優(yōu)化焦炭負(fù)荷

        3200m3高爐爐芯溫度下降之前煤比水平穩(wěn)定在175kg/t左右,焦炭負(fù)荷持續(xù)在極限狀態(tài)下運(yùn)行。在爐芯溫度下降期間,爐況表現(xiàn)好時(shí),及時(shí)將焦炭負(fù)荷、煤比水平調(diào)整到位,始終讓爐況處在極限焦炭負(fù)荷運(yùn)行,爐芯溫度始終沒有回升的跡象。2個(gè)多月的摸索實(shí)踐表明,在爐芯溫度下降和回升期間,高爐的焦炭負(fù)荷必須保持穩(wěn)定,保持煤比水平在170kg/t,比正常低5kg/t左右,有利于活躍爐缸。

        3.3 穩(wěn)定和改善原燃料質(zhì)量

        雖然精料對降低燃料比起重要作用,但由于企業(yè)自身?xiàng)l件的限制,不可能達(dá)到真正的精料水平。因此,在自身原燃料條件下,更要追求原燃料的穩(wěn)定。萊鋼3200m3高爐開爐以后,焦炭質(zhì)量有所下降,尤其是CSR下降到62%。為此,要求工長做好以下幾方面的工作:1)及時(shí)跟蹤原燃料的變化信息,做到預(yù)知預(yù)控,避免爐況波動(dòng)。2)加強(qiáng)看料,每班兩次,做好記錄。原燃料變差時(shí),一是加強(qiáng)篩分和降低差料的入爐比例,二是要做好原燃料的理化數(shù)據(jù)檢測,及時(shí)匯報(bào)相關(guān)部門。3)加強(qiáng)槽下倉位、平鋪料、篩網(wǎng)和篩速的管理,堅(jiān)持半倉灌料,每班正常使用的振篩空振2次,檢查篩底,確保不被堵塞,以保證篩分效果

        4 取得的生產(chǎn)效果

        在調(diào)整風(fēng)口面積生產(chǎn)實(shí)踐中,采取了改善爐缸活躍性的一系列措施,爐況順行,爐況穩(wěn)定性增強(qiáng),燃料比下降,生產(chǎn)效果顯著。與大風(fēng)口面積相比較,爐缸活躍性增強(qiáng),燒損的風(fēng)口數(shù)量顯著減少(見圖3,2011年7—12月);優(yōu)化送風(fēng)面積后平衡爐溫的燃料比由520kg/t降低到512kg/t(如圖4所示);高爐接受大礦批、高風(fēng)溫操作,入爐焦比由350~360kg/t降低到335~340kg/t,煤比由150~160kg/t提升到160~170kg/t。

        圖3 2011年7—12月調(diào)整風(fēng)口面積期間風(fēng)口燒損數(shù)

        圖4 優(yōu)化送風(fēng)面積后平衡爐溫的燃料比變化趨勢

        萊鋼3200m3高爐從2011年6月至2012年1月調(diào)整風(fēng)口面積的生產(chǎn)實(shí)踐表明:1)當(dāng)前原燃料條件下,送風(fēng)面積達(dá)到0.4278m2以后,高爐的產(chǎn)能雖然得到提升,但爐況的穩(wěn)定性差,抗波動(dòng)能力弱,爐缸活躍性下降,每月燒損的風(fēng)口數(shù)量增加,高爐的消耗增加,燃料比上升。2)大風(fēng)口面積冶煉條件下,高爐不接受高風(fēng)溫、大礦批操作,入爐焦比上升10~15kg/t,煤比下降10kg/t。3)現(xiàn)有原料條件下,適宜的高爐送風(fēng)面積在0.4035~0.4130m2,實(shí)際風(fēng)速在280~290m/s,鼓風(fēng)動(dòng)能在14500~16000kg·m/s是合理可行的,且能取得比較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。

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