孟慶濤

(中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢(xún)集團(tuán)有限公司， 北京　100055)

1　工程概況及斜交剛構(gòu)連續(xù)梁特點(diǎn)

山西中南部鐵路通道是國(guó)內(nèi)第一條軸重為30 t，以貨運(yùn)為主的大能力鐵路運(yùn)輸線(xiàn)，起點(diǎn)為山西省呂梁市興縣瓦塘鎮(zhèn)，終點(diǎn)為日照港，全長(zhǎng)1 260 km。受鐵路線(xiàn)形及最小曲線(xiàn)半徑影響，當(dāng)鐵路跨越既有道路和河流時(shí)往往以斜交形式通過(guò)。

鐵路上常采用斜交正做的簡(jiǎn)支梁橋、連續(xù)梁橋或斜交框架構(gòu)橋等結(jié)構(gòu)形式橋梁，跨越斜交的道路、河流。受立交凈空要求、布跨條件和線(xiàn)路縱坡等限制，簡(jiǎn)支梁橋和連續(xù)梁橋通常以增大跨徑的方式來(lái)滿(mǎn)足斜交角度的要求，但跨度的增大往往引起結(jié)構(gòu)高度的增加，使線(xiàn)路控制高程和橋梁長(zhǎng)度也隨之增加，從而引起工程投資的增加，而且結(jié)構(gòu)形式往往不能滿(mǎn)足斜交道路與河流產(chǎn)權(quán)單位的要求[6]。

為解決此類(lèi)矛盾，可采用斜交剛構(gòu)連續(xù)梁來(lái)滿(mǎn)足鐵路運(yùn)輸發(fā)展的新要求。斜交剛構(gòu)連續(xù)梁中間橋墩與梁部固接形成剛壁墩，增強(qiáng)了橋梁的整體性和抗震性，由于剛壁墩不需要設(shè)置橋梁支座，也就降低了日后養(yǎng)護(hù)維修費(fèi)用，斜交剛構(gòu)連續(xù)梁橋的墩臺(tái)可斜交斜做，鐵路能以既有道路、河流的實(shí)際夾角跨越，可以保持橋下道路視距順暢，并有效減小結(jié)構(gòu)高度和工程造價(jià)。以萊蕪特大橋跨海珠路為例，主跨用于跨越23 m寬機(jī)動(dòng)車(chē)道，次跨用于跨越10 m寬非機(jī)動(dòng)車(chē)道，沿中間綠化帶斜向布置剛壁墩。如采用連續(xù)梁橋，因橋墩寬度較大無(wú)法在綠化帶立墩，需要一跨跨越，至少需要主跨56 m的連續(xù)梁才能滿(mǎn)足與道路斜交68°的橋下凈空要求。56 m連續(xù)梁中支點(diǎn)梁高4.8 m，跨中梁高3.2 m，斜交剛構(gòu)連續(xù)梁墩頂截面高2.6 m，跨中梁高1.8 m，兩種梁型結(jié)構(gòu)高相差2.2～1.4 m。按最大線(xiàn)路縱坡6‰考慮，可節(jié)省橋長(zhǎng)300 m。從景觀效果、使用功能和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)等方面看，斜交剛構(gòu)連續(xù)梁均具有明顯優(yōu)勢(shì)(如圖1所示)。

圖1　萊蕪特大橋斜交剛構(gòu)連續(xù)梁布置(單位：cm)

為解決鐵路與道路、河流斜交問(wèn)題，結(jié)合山西中南部鐵路設(shè)計(jì)中的多座斜交剛構(gòu)連續(xù)梁橋，根據(jù)斜交剛構(gòu)連續(xù)梁的計(jì)算分析研究成果，對(duì)材料截面形式選取、結(jié)構(gòu)類(lèi)型選取、施工圖注意事項(xiàng)等幾方面的設(shè)計(jì)要點(diǎn)進(jìn)行總結(jié)。

2　主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計(jì)原則

2.1　技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

重載鐵路的活載圖式及橫向搖擺力取值與普通鐵路有所不同，現(xiàn)將重載鐵路設(shè)計(jì)荷載介紹如下。

(1)列車(chē)活載：重載鐵路采用ZH活載，系數(shù)Z=1.2，如圖2所示。

圖2　1.2倍ZH—活載圖示

動(dòng)力系數(shù)按《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》公式(4.3.5-3))計(jì)算，即

1+μ=1+α×6/(30+L)其中α取2，L為計(jì)算跨度。

(2)設(shè)計(jì)行車(chē)速度:120 km/h。

(3)二期恒載:雙線(xiàn)直、曲線(xiàn)有碴橋面二期恒載193 kN/m。

(4)橫向搖擺力取120 kN，作為一個(gè)集中活載作用于橋梁結(jié)構(gòu)最不利位置，其作用點(diǎn)在垂直線(xiàn)路中心線(xiàn)的鋼軌頂面，對(duì)于雙線(xiàn)橋只取一線(xiàn)上的橫向搖擺力。

(5)溫度荷載:整體升降溫按升溫20 ℃，降溫20 ℃計(jì)算；溫度梯度沿板厚按5 ℃計(jì)算。

(6)基礎(chǔ)不均勻沉降：按0.01 m計(jì)(如跨度較小可以適當(dāng)調(diào)整)。

2.2　其他設(shè)計(jì)荷載

土壓力、制動(dòng)力、離心力等荷載均按照《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》取值，其他設(shè)計(jì)荷載如風(fēng)荷載、地震力按橋梁所處的地理位置以及橋址地震烈度的實(shí)際情況取值。

2.3　材料選用

(1)主梁和剛壁墩最低采用C40混凝土。

(2)活動(dòng)墩及橋臺(tái)最低采用C35混凝土，支承墊石采用C50混凝土。

(3)承臺(tái)及樁基礎(chǔ)采用不低于C30強(qiáng)度等級(jí)混凝土。

(4)主梁和剛壁敦鋼筋采用HRB335鋼筋和HPB300鋼筋，承臺(tái)和樁基可采用HRB400鋼筋。

(5)防水層、保護(hù)層：采用高聚物改性瀝青防水卷材(熱熔)+C40細(xì)石聚丙烯腈纖維混凝土保護(hù)層。

(6)支座：采用滿(mǎn)足“通橋(2007)8360”安裝要求的球形鋼支座。

2.4　截面形式

主梁截面采用實(shí)心板梁，墩頂至跨中采用變截面形式，梗肋高度按1∶3線(xiàn)性變化，主梁中跨跨中截面高跨比采用1/16.8～1/20，主梁頂截面高跨比采用1/11～1/12.6，懸臂長(zhǎng)0.8～1.05 m。

2.5　控制截面應(yīng)力及裂縫限值

最大負(fù)彎矩控制截面位于剛壁墩墩頂，最大正彎矩位于邊跨跨中，梗肋處為剪應(yīng)力控制截面，C40混凝土容許壓應(yīng)力為13.4 MPa，HRB335鋼筋容許應(yīng)力為180 MPa，裂縫寬度限值為0.2 mm[1]。

3　結(jié)構(gòu)受力分析及形式選取

3.1　剛壁墩與活動(dòng)墩的設(shè)置

剛構(gòu)連續(xù)梁為多次超靜定結(jié)構(gòu)，剛壁墩與活動(dòng)墩的設(shè)置對(duì)結(jié)構(gòu)的受力體系起到重要的作用。為有效減小溫度力對(duì)連續(xù)剛構(gòu)受力體系的不利影響，減小溫度跨長(zhǎng)度，可在邊墩和梁端處設(shè)置活動(dòng)支座。當(dāng)3孔一聯(lián)時(shí)，中間橋墩與梁體固接成2個(gè)剛壁墩，在梁端部設(shè)活動(dòng)支座;4孔一聯(lián)時(shí)中間3個(gè)橋墩與梁體固接成為3個(gè)剛壁墩，在梁端部設(shè)活動(dòng)支座;5孔一聯(lián)時(shí)中間2個(gè)橋墩與梁體固接設(shè)置2個(gè)剛壁墩，次邊跨橋墩處和梁端部處設(shè)活動(dòng)支座[5]。按這種原則布置剛壁墩和活動(dòng)墩，有效地釋放了溫度效應(yīng)產(chǎn)生的內(nèi)力，有利于改善結(jié)構(gòu)受力狀況，同時(shí)減少了剛壁墩頂?shù)呐浣?、剛壁墩的厚度以及樁基礎(chǔ)的尺寸。如遇到較長(zhǎng)橋梁，可采用多聯(lián)組合形式靈活處理。

3.2　雙線(xiàn)分離與雙線(xiàn)整體形式選取

斜交剛構(gòu)采用雙線(xiàn)整體還是雙線(xiàn)分離形式，對(duì)梁體受力模式和支反力的影響比較大。實(shí)體板梁受斜交角度的影響，橫向彎矩及扭矩較大，尤其當(dāng)橋梁跨度較小時(shí)，寬跨比已接近于甚至超過(guò)1，結(jié)構(gòu)受力機(jī)理相對(duì)復(fù)雜[11]，主梁和剛壁墩采用雙線(xiàn)分離，橫向?qū)挾葴p少一半，可以簡(jiǎn)化受力模型，使結(jié)構(gòu)計(jì)算配筋更為明確。下面以跨度為3×16 m斜交30°連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)槔?，?duì)雙線(xiàn)分離與雙線(xiàn)整體的內(nèi)力及應(yīng)力進(jìn)行對(duì)比分析。

縱向彎矩對(duì)比：由圖3可以看出，跨中彎矩分布，雙線(xiàn)分離比雙線(xiàn)整體要均勻，兩者跨中單位寬度彎矩最大值基本相同。墩頂單位寬度彎矩最大值：雙線(xiàn)分離比雙線(xiàn)整體略大，相差在10%左右。

圖3　雙線(xiàn)分離與雙線(xiàn)整體縱向彎矩比較

橫向彎矩對(duì)比：由圖4可以看出，雙線(xiàn)整體的橫向單位彎矩最大值分布范圍要明顯高于雙線(xiàn)分離，且主要集中在每跨的中部，兩者最大值相差20%左右。

圖4　雙線(xiàn)分離與雙線(xiàn)整體橫向彎矩比較

圖5　雙線(xiàn)分離與雙線(xiàn)整體橫向扭矩比較

橫向扭矩對(duì)比：由圖5可以看出，橫向扭矩的最大值主要沿鈍角對(duì)角線(xiàn)分布，且雙線(xiàn)整體的橫向單位彎矩最大值分布范圍要明顯大于雙線(xiàn)分離，兩者最大值相差30%左右。

雙線(xiàn)分離與雙線(xiàn)整體應(yīng)力對(duì)比如表1所示?？梢钥闯?，主梁縱向正應(yīng)力雙線(xiàn)整體比雙線(xiàn)分離小5%以?xún)?nèi)，而橫向正應(yīng)力大25%左右，扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力大60%左右。

表1　雙線(xiàn)分離與雙線(xiàn)整體應(yīng)力對(duì)比　MPa

支反力比較：斜交剛構(gòu)梁端支座的最小豎向支反力雙線(xiàn)分離結(jié)構(gòu)形式比雙線(xiàn)整體大，即支座不易出現(xiàn)負(fù)反力;斜交剛構(gòu)存在彎扭耦合效應(yīng)，在豎向荷載作用下，剛壁墩及縱向活動(dòng)支座和將承受橫向水平力，相比之下，雙線(xiàn)分離結(jié)構(gòu)橫向最大水平力要比雙線(xiàn)整體結(jié)構(gòu)小。此外，雙線(xiàn)整體結(jié)構(gòu)橫向如果設(shè)置4個(gè)支座，會(huì)出支座現(xiàn)脫空現(xiàn)象，如果設(shè)置2個(gè)支座，因支反力相差較大，則會(huì)出現(xiàn)支座型號(hào)不同、支座高度不一致的問(wèn)題；而采用雙線(xiàn)分離結(jié)構(gòu)時(shí)，每線(xiàn)鐵路一端對(duì)應(yīng)設(shè)置2個(gè)支座，不會(huì)產(chǎn)生支座脫空、高度不一致等問(wèn)題，使主梁和支座受力更加均勻。

3.3　剛壁墩合理壁厚的選取

斜交剛構(gòu)連續(xù)梁橋與一般簡(jiǎn)支梁橋、連續(xù)梁橋最大區(qū)別在于墩梁固接，雖然這種結(jié)構(gòu)形式具有很多優(yōu)點(diǎn)，但對(duì)溫度力和基礎(chǔ)不均勻沉降影響變得更加敏感。對(duì)于墩梁分離的簡(jiǎn)支梁、連續(xù)梁，基礎(chǔ)剛度對(duì)基礎(chǔ)外力沒(méi)有影響，但對(duì)于墩梁固接的連續(xù)剛構(gòu)受力體系，其剛度越大對(duì)溫度力、基礎(chǔ)不均勻沉降等荷載引起的變形適應(yīng)能力越差。根據(jù)胡克定律，剛壁墩剛度越大產(chǎn)生的內(nèi)力越大，并使樁基礎(chǔ)也承受較大的彎矩和水平力，造成剛壁敦和樁基的配筋增大[6]。剛構(gòu)連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)分析一定要考慮基礎(chǔ)剛度的影響，但由于很難得到準(zhǔn)確地基比例系數(shù)m0，因此在設(shè)計(jì)時(shí)就要進(jìn)行假定，以保證結(jié)構(gòu)不會(huì)因?yàn)榈鼗鶆偠茸兓绊懡Y(jié)構(gòu)安全。

對(duì)于一座具體連續(xù)剛構(gòu)橋來(lái)說(shuō)，由于線(xiàn)路高程和所處的地質(zhì)條件已定，故對(duì)于基礎(chǔ)剛度影響較大的兩個(gè)參數(shù)：敦高和地基剛度已經(jīng)確定，基礎(chǔ)剛度大小主要取決于剛壁敦的壁厚。為了研究剛壁墩壁厚對(duì)結(jié)構(gòu)影響，保持主梁梁高不變，剛壁墩壁厚分別取1.0 m、1.2 m和1.4 m，采用平面桿系單元對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體分析，采用空間板單元進(jìn)行局部應(yīng)力分析?？梢缘贸鲆韵陆Y(jié)論：

①主梁墩頂截面縱向彎矩隨剛壁墩壁厚增加而隨之增大，但扭矩變化較小。主梁墩頂截面配筋縱向抗彎鋼筋有所增加，抗扭配筋可根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》，在滿(mǎn)足5.5.3條要求下按構(gòu)造配筋。

②剛壁墩墩底截面縱向彎矩及水平力隨著剛壁墩壁厚的增加增大較為明顯，而橫向彎矩和水平力隨壁厚變化不大，剛壁墩壁厚的增加對(duì)剛壁墩配筋的影響要比對(duì)主梁配筋影響明顯。

③剛壁墩厚度對(duì)樁基礎(chǔ)的影響：隨著壁厚的增加樁基礎(chǔ)彎矩和樁頂配筋逐漸增大，單樁最大軸向力增大而單樁最小軸向力逐漸減小甚至出現(xiàn)拉力樁，樁基樁長(zhǎng)及配筋由雙線(xiàn)有車(chē)工況控制。將壁厚為1 m剛壁墩作為比較基礎(chǔ)，壁厚1.2 m剛壁墩最大單樁軸向力增大7%，樁頭配筋增大30%，壁厚1.4 m剛壁墩單樁最大軸向力增加15%，樁頭配筋增加40%。

3.4　邊跨跨度的比選

支座是否出現(xiàn)負(fù)反力，是斜交剛構(gòu)連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)要考慮的重要控制因素。對(duì)于主跨跨度為24 m的剛構(gòu)連續(xù)梁，當(dāng)斜交法向角度范圍0°～25°時(shí)，邊跨跨度采用16 m，邊跨跨中的彎矩更加合理，邊跨采用18 m與16 m相比，邊跨跨中底部配筋要增多，所以在斜交法向角0°～20°時(shí)采用16 m的邊跨；當(dāng)斜交角度≥25°時(shí)，采用16 m邊跨在移動(dòng)荷載分析時(shí)支座易出現(xiàn)負(fù)反力，采用18 m邊跨則更為合理。對(duì)于主跨跨度為16 m剛構(gòu)連續(xù)梁的邊跨采用12 m較為合理，在斜交法向角度較小時(shí)(≤30°)，支座不會(huì)出現(xiàn)負(fù)反力。對(duì)于跨度較小的連續(xù)剛構(gòu)因溫度跨較小邊墩也可不設(shè)支座，這樣既能滿(mǎn)足受力要求，又可以降低工程造價(jià)，并節(jié)省日后支座的養(yǎng)護(hù)維修費(fèi)用。

4　施工注意事項(xiàng)

(1)連續(xù)剛構(gòu)采用滿(mǎn)堂支架現(xiàn)澆法施工，支架設(shè)計(jì)必須牢固，支架基礎(chǔ)及地基應(yīng)采取必要措施，以滿(mǎn)足施工期間的強(qiáng)度及沉降的要求。預(yù)壓荷載不應(yīng)小于支架所承受最大施工荷載的110%，施加荷載至壓掉塑性變形后，至求出支架彈性變形系數(shù)時(shí)止。預(yù)壓完成后預(yù)測(cè)總變形量，設(shè)置預(yù)拱度，確定立模高程。

(2)混凝土的澆筑應(yīng)自梁端向跨中連續(xù)進(jìn)行，混凝土的澆筑應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)卦缕骄罡咦畹蜌鉁?，考慮溫度力計(jì)算時(shí)的溫度升溫20 ℃，在合理的溫度下進(jìn)行。合理溫度范圍為[當(dāng)?shù)卦缕骄罡邭鉁?七月)-20 ℃]至[當(dāng)?shù)卦缕骄畹蜌鉁?一月)+20 ℃]。

(3)鋼筋接頭位置應(yīng)錯(cuò)開(kāi)并應(yīng)設(shè)在正負(fù)彎矩變化點(diǎn)附近，鋼筋如需接長(zhǎng)可采用縱向加工(打磨)的閃光對(duì)焊，并滿(mǎn)足施工規(guī)范中受拉區(qū)的鋼筋要求。在剛壁墩頂梗肋范圍以?xún)?nèi)的頂層鋼筋、跨中6 m范圍以?xún)?nèi)的底層鋼筋，不允許出現(xiàn)鋼筋接頭。支點(diǎn)及跨中正負(fù)彎矩短鋼筋應(yīng)盡量采用通長(zhǎng)鋼筋，焊接鋼筋骨架時(shí)應(yīng)考慮線(xiàn)路縱坡及豎曲線(xiàn)的影響[5]。

(4)為防止收縮開(kāi)裂，選擇集料級(jí)配時(shí)要求混凝土有最大密實(shí)度，水泥應(yīng)選用強(qiáng)度等級(jí)42.5硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥，嚴(yán)格控制用水量，仔細(xì)搗固，特別注意角隅處搗固密實(shí)。

(5)支座更換時(shí)應(yīng)注意：首先要消除支座不均勻沉降的影響。支座上下錨栓采用預(yù)埋套筒、可拆卸的螺栓，便于頂梁；當(dāng)支座需要更換時(shí)，可在支座橫向連線(xiàn)上支座旁邊，設(shè)置千斤頂頂起梁部，此時(shí)梁部頂起的高度不允許超過(guò)1 cm。

5　結(jié)束語(yǔ)

斜交剛構(gòu)連續(xù)梁墩臺(tái)均可斜做，鐵路能以既有道路、河流的實(shí)際夾角跨越，這樣可以保持橋下道路視距順暢，而且在分隔帶上設(shè)墩也較為方便，這樣在跨越較寬的而中間又有分隔帶的道路時(shí)，可采用多孔斜交的小跨結(jié)構(gòu)代替一孔大跨結(jié)構(gòu)，在立交凈空受限的情況下降低橋梁結(jié)構(gòu)高度和線(xiàn)路控制高程，縮短橋長(zhǎng)，節(jié)省工程造價(jià)，在山西中南部鐵路中取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益，可為日后其他鐵路遇到與道路、河流斜交情況提供一定的借鑒。需要指出的是，斜交剛構(gòu)連續(xù)梁結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜，且鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在使用過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生裂縫，因此在復(fù)雜、惡劣環(huán)境條件下，如何滿(mǎn)足橋梁的耐久性要求還需要進(jìn)一步研究和完善。

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