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        主跨130米預應力混凝土大橋的組合模架支撐系統(tǒng)研究和應用

        2013-02-01 06:59:06崔玉兵上海建工七建集團有限公司上海200000
        中國建材科技 2013年4期
        關鍵詞:中墩河大橋模架

        崔玉兵(上海建工七建集團有限公司,上海200000)

        1 羅蘊河大橋概況

        羅蘊河主橋橋型為三跨變截面預應混凝土連續(xù)梁(80+130+80m),雙向8車道,上下行分幅,每幅橋寬16.5m,兩幅橋型相同。梁端設牛腿接28m的預應力混凝土小箱梁引橋結構。

        單幅上部結構橋梁截面為單箱單室直腹板箱型截面。中支點梁高8.0m,高跨比1/16.285;跨中梁高3.5m,高跨比1/37.1。梁底采用二次拋物線線形變化,矢高4.5m。梁底寬度7.5m,兩側頂板挑臂寬4.35m,頂板全寬16.2m。截面尺寸:頂板厚28cm;底板厚30~100cm;腹板厚50~110cm,懸臂板厚度20~55cm。腹板高度調整,使頂板橫坡2%。中支點墩頂設箱內橫隔板,邊支點設牛腿端橫梁。

        全橋跨中設置一個2m的主跨合龍段。

        樁基為Φ1200鉆孔灌注樁,樁基礎按摩擦樁設計。每個中墩下共21根樁。每個邊墩下共設10根樁。

        主橋支承體采用大噸位球形支座。中墩墩頂與主梁梁底之間設抗震銷構造。

        圖1 羅蘊河大橋剖面示意圖

        圖2 羅蘊河大橋平面位置示意圖

        1.1 大橋周邊環(huán)境概況

        大橋周邊場地周圍原為居民住宅和農田,存在二處明浜和一處魚塘。羅蘊河大橋下方的河道為規(guī)劃羅蘊河河道。

        圖3 羅蘊河大橋中墩支點橫斷面圖

        圖4 羅蘊河大橋跨中橫斷面圖

        2 羅蘊河大橋箱梁模架體系研究

        羅蘊河大橋屬于S6公路新建工程,S6公路是上海市區(qū)聯(lián)通G2高速公路的交通干道,是上海市重大工程項目。因此存在工期較為緊張,外觀質量要求較高的特點。

        結合本企業(yè)自身的優(yōu)勢和工程特點,提高大橋箱梁模架體系對大橋箱梁線形的姿態(tài)控制,決定采用組合模架支撐系統(tǒng)。即按箱梁荷載的不同布置模架,最終形成一個組合的模架支撐系統(tǒng)。使施工安全、質量、速度以及成本達到一個完美的平衡。

        2.1 大橋箱梁組合模架支撐體系介紹

        根據(jù)現(xiàn)澆箱梁的荷載分布情況不同,箱梁支架采用兩種結構形式。根據(jù)施工部位分為:中墩區(qū)段、邊墩區(qū)段、跨中區(qū)段三個區(qū)段。

        圖5 組合模架支撐系統(tǒng)立面示意圖(順橋方向)

        2.2 大橋組合模架支撐體系地基處理

        羅蘊河全支架施工工藝為整個大橋梁體在支架上進行現(xiàn)澆施工,梁體支架根據(jù)箱梁的結構形式和上部荷載計算分別采用φ609鋼管支架和碗扣支架兩種形式,模板支架形式是決定基地處理方案的主要因素,根據(jù)兩種支架形式分別采取兩種處理方法。

        2.3 大橋組合模架支撐體系設計

        2.3 .1 跨端區(qū)段模架支撐設計

        圖6 中墩兩側各24m區(qū)段

        2.3 .2 中墩區(qū)段模架支撐計算

        圖7 中墩區(qū)段支架立面圖

        圖8 中墩區(qū)段支架示意圖

        表1 支架形式和地基處理方法對照表

        圖9 中墩區(qū)段支架穩(wěn)定計算圖組合應力圖例

        2.3 .3 邊墩、跨中區(qū)段模架支撐設計

        圖10 邊墩、跨中區(qū)段模架支撐剖面示意圖

        2.3 .4 間距300×300模架支撐計算

        1)模板支架立桿荷載設計值(軸力)

        作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。

        (1)靜荷載標準值包括以下內容(支架高度按6m計算)

        a.腳手架的自重(kN):

        NG1=0.158×6=0.949kN;

        鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。

        b.模板的自重(kN):

        NG2=0.35×0.6×0.3=0.063kN;

        c.鋼筋混凝土板自重(kN):

        NG3=25×5.468×0.3×0.3=12.303kN;

        經(jīng)計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=13.315kN;

        (2)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載

        經(jīng)計算得到,活荷載標準值NQ=(2.5+2)×0.3×0.3=0.405kN;

        (3)不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=16.545kN;

        2)立桿的穩(wěn)定性計算

        立桿的穩(wěn)定性計算公式:

        σ=N/(φA)≤ [f]

        其中N:立桿的軸心壓力設計值(kN):

        N=16.545kN;

        φ:軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到;

        i:計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.59cm;

        表2 中墩兩側各24m區(qū)段模架布置形式

        A:立桿凈截面面積(cm2):A=4.24cm2;

        W:立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49cm3;

        σ:鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);

        [f]:鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;

        L0:計算長度(m);

        按下式計算:

        L0=h+2a=1.2+0.3×2=1.8m;

        a:立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0.3m;

        L0/i=1800/15.9=113;

        由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.496;

        鋼管立桿的最大應力計算值;

        σ=16545/(0.496×424)=78.6N/mm2;

        鋼管立桿的最大應力計算值σ=78.6N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!

        表3 邊墩、跨中區(qū)段模架布置形式

        2.3 .5 間距300×600模架支撐計算

        1)模板支架立桿荷載設計值(軸力)

        作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。

        (1)靜荷載標準值包括以下內容(支架高度按6m計算)

        a.腳手架的自重(kN):

        NG1=0.158×6=0.949kN;

        鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。

        b.模板的自重(kN):

        NG2=0.35×0.6×0.3=0.063kN;

        c.鋼筋混凝土板自重(kN):

        NG3=25×3.923×0.6×0.3=17.653kN;

        經(jīng)計算得到,靜荷載標準值

        NG=NG1+NG2+NG3=18.665kN;

        (2)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載

        經(jīng)計算得到,活荷載標準值

        NQ=(2.5+2)×0.6×0.3=0.81kN;

        (3)不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算

        N=N=1.2NG+1.4NQ=23.532kN;

        2)立桿的穩(wěn)定性計算

        立桿的穩(wěn)定性計算公式:

        σ=N/(φA)≤ [f]

        其中N:立桿的軸心壓力設計值(kN):

        N=23.532kN;

        φ:軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到;

        i:計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.59cm;

        A:立桿凈截面面積(cm2):A=4.24cm2;

        W:立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49cm3;

        σ:鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);

        [f]:鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;

        L0:計算長度(m);

        按下式計算:

        L0=h+2a=1.2+0.3×2=1.8m;

        a:立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0.3m;

        l0/i=1800/15.9=113;

        由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.496;

        鋼管立桿的最大應力計算值;

        σ=23532.12/(0.496×424)=111.896N/mm2;

        鋼管立桿的最大應力計算值σ=111.896N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!

        3 羅蘊河大橋箱梁模架體系實施情況

        3.1 中墩區(qū)段模架支撐實施情況

        羅蘊河大橋每個中墩區(qū)段設置28根609鋼管立柱。其中6根設置在中墩承臺上方,22根設置在Ф500PHC管樁上方。承臺上方的609鋼管,采用化學植筋的方法,將Ф16鋼筋錨在承臺內與609鋼立柱法蘭盤連接;PHC管樁上方設置鋼筋混凝土承臺,管樁頂部澆筑C30灌芯混凝土,灌芯高度1500mm,內配8Ф16并伸入承臺,承臺頂板埋設預埋鋼板,與609鋼管焊接連接。橫橋向每兩根609鋼管為一組,上面放置一根雙拼HM500×300型鋼作為主分配梁,與鋼立柱頂部法蘭盤電焊連接。次分配梁采用I20a工字鋼,縱橋向擱置在HM500×300b型鋼主分配梁上,由于大橋箱梁底部縱橋向線形為拋物線,因此次分配梁與主分配梁間存在夾角,為了確保次梁荷載均勻傳遞在主分配上,并使主分配梁受力均勻,在每根分配梁下夾角位置設置木楔。

        圖11 中墩區(qū)段支架施工情況

        3.2 邊墩、跨中區(qū)段碗扣式模架支撐實施情況

        基礎加固閥板澆筑完畢,根據(jù)支架設計布置在閥板上進行立桿軸線定位彈線,以此保證搭設的支架在軸線范圍內。由于支架地坪有坡度,因此碗扣架的調平放在底部的底托上,根據(jù)地坪最高點確定第一根掃地桿的高度,做到第一層掃地桿全部在同一水平線上。然后依次向上搭設,搭設過程中對桿件的垂直度隨時調整。

        3.3 實施效果

        1)大橋底板脫模后線形和順,無折點,線形控制優(yōu)于掛籃模板施工質量。

        2)通過定期變形觀測,整個組合模架支撐頂端的最大沉降量為25mm,平均沉降量為20mm。

        3)由于采用全支撐的體系,使大橋混凝土連續(xù)澆筑成為可能,縮短了施工周期。

        4)中墩區(qū)段的模架支撐系統(tǒng)采用了階梯狀設計,通過優(yōu)化和調整可以完全適用于掛籃模板施工的大橋0號塊模架支撐。

        圖12 邊墩、跨中區(qū)段支架施工1

        圖13 邊墩、跨中區(qū)段支架施工2

        [1]江正榮.建筑施工技術手冊.北京:中國建筑工業(yè)出版社,2001.

        [2]范立礎.預應力混凝土連續(xù)梁橋.北京:人民交通出版社,1998.

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