吳延峰

(上海天華建筑設(shè)計(jì)有限公司，上海 200235)

地震工況下樓板及梁軸向應(yīng)力分析

吳延峰

(上海天華建筑設(shè)計(jì)有限公司，上海 200235)

結(jié)合工程實(shí)例，對(duì)樓板弱連接的中庭連橋區(qū)域采用連橋鋼梁與懸挑混凝土梁鉸接的方式進(jìn)行了加強(qiáng)，并分別在多遇地震和設(shè)防地震工況下對(duì)樓板及梁的軸向應(yīng)力進(jìn)行了驗(yàn)證，達(dá)到了抗震的效果。

多遇地震，設(shè)防地震，軸向應(yīng)力

1 概況

本項(xiàng)目位于上海市閔行區(qū)城市主干道漕寶路和七莘路的交叉口，東面為民主路，西面為青年路。總建筑面積237 140 m2(其中地上127 436 m2，地下109 703 m2)。建筑結(jié)構(gòu)地上5層，全部為商業(yè)空間，包括百貨、超市、出租店鋪、KTV、游樂(lè)城、影院、餐飲等多種業(yè)態(tài)。地下3層，地下一層以商業(yè)空間為主，且在北側(cè)、西側(cè)與地鐵相連。地下二、三層為地下停車(chē)場(chǎng)，且地下三層局部設(shè)人防防護(hù)單元，地下三層每層均設(shè)一定面積的設(shè)備用房。地上部分主要屋面高度為27．215 m，局部電影院屋面高度為32．615 m，綜合考慮對(duì)本建筑物認(rèn)定為高層建筑結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用年限為50年。建筑場(chǎng)地基本平整，場(chǎng)地室外地坪設(shè)計(jì)標(biāo)高確定為5．085 m，建筑物室內(nèi)地坪+0．00標(biāo)高確定為5．100 m，室內(nèi)外高差為0．015 m。主體結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系(局部屋面采用鋼結(jié)構(gòu))，具體情況如表1所示。

表1 框架結(jié)構(gòu)體系參數(shù)表

2 針對(duì)樓板弱連接區(qū)域的加強(qiáng)措施

樓板：本建筑在上部結(jié)構(gòu)每層中庭有大面積的樓板開(kāi)洞情況，把建筑物分為左右兩塊，靠中庭四條連廊和北、西兩側(cè)樓板相連，該區(qū)域(向內(nèi)延伸一跨)的樓板厚度加厚至250 mm，并將采取雙層雙向加大配筋，由于平面面積較大，考慮一般樓板也設(shè)計(jì)為150 mm，以提高結(jié)構(gòu)的整體協(xié)調(diào)性。

本工程中明顯存在樓板弱連接的區(qū)域，即每層中庭連橋區(qū)域。結(jié)合減輕自重、施工可行性、樓面超長(zhǎng)等綜合因素，結(jié)構(gòu)布置上采用連橋鋼梁與懸挑混凝土梁鉸接的方式［1，2］，為保證整體傳力，樓面仍然采用壓型鋼板做模板的鋼筋混凝土板。但樓面的設(shè)計(jì)過(guò)程中在一般樓板150 mm厚度的基礎(chǔ)上，將連廊部位(向內(nèi)延伸一跨)的板厚增加到250 mm，通過(guò)ETABS和PMSAP的地震計(jì)算，計(jì)算結(jié)果也驗(yàn)證了這一區(qū)域的確需要加強(qiáng)。

對(duì)于每層樓板開(kāi)大洞位置采用彈性樓板假定，進(jìn)行中震作用下的有限元分析，計(jì)算結(jié)果顯示樓板的壓應(yīng)力及剪應(yīng)力均小于混凝土材料的強(qiáng)度。表明，在中震作用情況下處于彈性狀態(tài)，具有一定的安全儲(chǔ)備?？紤]到出混凝土屋面上還有鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)架，鋼柱腳無(wú)法與結(jié)構(gòu)梁、柱對(duì)齊，考慮增加屋面板厚度至200 mm，并雙層雙向配筋，可以有效增加結(jié)構(gòu)整體性。

3 多遇地震工況

在小震作用下，一般區(qū)域樓板的主拉應(yīng)力都基本在0．2 MPa以下，非常小。但是連橋區(qū)域相比較而言應(yīng)力大了不少，不過(guò)由于樓板厚度加大到250 mm，所以仍然控制最大主拉應(yīng)力0．6 MPa左右。以上計(jì)算值均小于樓板混凝土強(qiáng)度C35的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，說(shuō)明在多遇地震下，目前樓板中除抗彎鋼筋外可以不配額外鋼筋就可以抵御小震的影響［3，4］。在多遇地震作用下第二層板應(yīng)力見(jiàn)圖 1，圖 2。

圖1 多遇地震作用下二層樓面x向主拉應(yīng)力

圖2 多遇地震作用下二層樓面y向主拉應(yīng)力

在小震作用下，一般區(qū)域梁的最大拉力為47 kN左右，也很小。同樣最大梁拉應(yīng)力發(fā)生在連橋部位，最大拉應(yīng)力達(dá)300 kN左右。

如果按照梁內(nèi)受彎鋼筋完全不參與抗拉，47 kN的梁需要的額外配筋率為：EW%=47×1 000/400/800/fy=0．036 7%?？紤]到腰筋(按每側(cè)0．1%)在抗拉中起到的作用，基本可以忽略一般區(qū)域在小震工況下的梁內(nèi)拉力(此處暫未考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)0．85的有利作用)。連橋區(qū)域鋼梁，按性能設(shè)計(jì)原則將由中震控制，典型截面為H900×300×18×34，小震時(shí)拉應(yīng)力估算為8．48 N/mm2，遠(yuǎn)小于鋼材強(qiáng)度。圖3，圖4是二層梁的軸向拉力分布圖。

4 設(shè)防地震工況

在中震作用下，一般區(qū)域樓板的主拉應(yīng)力都基本在1．4 MPa以下，仍然小于樓板混凝土強(qiáng)度C35的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。連橋樓板在中震下應(yīng)力基本上都小于2．0 MPa，表2羅列了中震下每層在各處連橋樓板應(yīng)力的最大值，以及不考慮受彎鋼筋受拉情況下需要配置的額外板內(nèi)縱筋配筋率。

圖3 多遇地震作用下二層梁軸向x向主拉應(yīng)力

圖4 多遇地震作用下二層梁軸向y向主拉應(yīng)力

表2 中震下連橋樓板最大主拉應(yīng)力及附加最大配筋率

根據(jù)以上分析和計(jì)算結(jié)果可知，樓板在增配了適量加強(qiáng)縱向鋼筋的前提下，可以保證連橋樓板在中震下彈性［5，6］。

連橋鋼梁在中震下軸向力較之小震工況下有大幅提高，現(xiàn)以第四層為例，連橋鋼梁內(nèi)力統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表3。連橋位置示意圖見(jiàn)圖5。

圖5 連橋位置示意圖

表3 四層中震下連橋鋼梁最大軸向拉力及梁應(yīng)力

總體來(lái)說(shuō)，對(duì)于Q345B的鋼材強(qiáng)度來(lái)說(shuō)，中震下產(chǎn)生的連廊鋼梁軸向拉應(yīng)力并不大，為保證連橋中震下彈性，組合了鋼梁在中震下受彎、受拉的組合應(yīng)力，鋼梁的應(yīng)力比可以控制在0．85以下，同時(shí)在施工圖設(shè)計(jì)中須加強(qiáng)鋼梁節(jié)點(diǎn)。

［1］王 奇，樓文娟，王亞勇，等．招商銀行上海大廈連橋部分彈塑性時(shí)程分析［J］．建筑技術(shù)，2010，41(1)：23-24．

［2］尹 超，周 穎，呂西林．上海國(guó)際設(shè)計(jì)中心超限高層結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)［J］．振動(dòng)與沖擊，2003，22(1)：18-19．

［3］GB 50011-2010，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范［S］．

［4］JGJ 3-2010，高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程［S］．

［5］周 穎，呂西林．中震彈性設(shè)計(jì)與中震不屈服設(shè)計(jì)的理解及實(shí)施［J］．結(jié)構(gòu)工程師，2008，24(6)：47-48．

［6］ASCE/SEC41-46 Seismic Rehabilitation of Existing Buildings［S］．USA：American Society of Civil Engineers，2007．

Stress analysis on floor slab and beam axial under seismic condition

WU Yan-feng

(Shanghai Tianhua Architectural Design Limited Company，Shanghai 200235，China)

Combining with the engineering example，the paper strengthened the ways of atrium connecting bridge area using bridging steel beam and cantilever concrete bridge hinged in floor weak link，and respectively verified the axial stress of floor slab and beam under frequent earthquake and earthquake resistance working condition．

frequent earthquake，earthquake resistance，axial stress

TU375．4

A

10.13719/j.cnki.cn14-1279/tu.2013.10.113

1009-6825(2013)10-0037-02

2013-01-27

吳延峰(1980-)，男，工程師