摘要：液晶面板的故障或損壞大部分來(lái)自于振動(dòng)，尤其是意外跌落等情況下產(chǎn)生的沖擊載荷對(duì)其損害更加顯著。因此，在面板設(shè)計(jì)師考慮如何預(yù)防或減少?zèng)_擊載荷產(chǎn)生的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，就顯得格外重要。本文以簡(jiǎn)化的二階振動(dòng)系統(tǒng)建立了液晶面板在跌落情形下的運(yùn)動(dòng)學(xué)模型，并分析計(jì)算了跌落過(guò)程中沖擊載荷作用下面板支撐邊的位移及加速度隨阻尼比及彈簧常數(shù)的變化規(guī)律，對(duì)優(yōu)化液晶面板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，提高沖擊載荷下液晶面板的可靠性提供了理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：液晶面板 瞬態(tài)響應(yīng) 跌落模型

中圖分類號(hào)：F407.63 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2012）09（c）-0016-03

由于航空領(lǐng)域的電子產(chǎn)品通常使用在振動(dòng)環(huán)境下，因此國(guó)內(nèi)外對(duì)電子產(chǎn)品在振動(dòng)條件下的疲勞破壞進(jìn)行了廣泛的研究。Steinburg[1]對(duì)電子元件的振動(dòng)分析做了概括性的接受，陳述了各種振動(dòng)源、頻率范圍，并估測(cè)了在各種邊界條件下印刷電路板自然頻率的分布，并詳述了電路板承受振動(dòng)機(jī)沖擊的測(cè)試方法。Sidharth 和Darker[2]采用有限元法探討了振動(dòng)對(duì)電路板上電子元件間導(dǎo)線壽命的影響。Markstein[3]分析了電子元件的振動(dòng)問(wèn)題，得出焊點(diǎn)可靠度主要與一階諧振頻率響應(yīng)有關(guān)。

液晶面板的振動(dòng)分析，也常利用模態(tài)展開法求解其唯一及加速度。Suhir[4]將便攜式電子產(chǎn)品模擬為二階線性彈簧振動(dòng)系統(tǒng)，先將面板視為一剛體，再將其視為一彈性薄板；結(jié)果顯示，在高頻與低頻的比值小于0.25時(shí)，可確保此二階系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

1 液晶面板的運(yùn)動(dòng)學(xué)建模

1.1 液晶面板簡(jiǎn)化模型

如圖1所示，液晶面板通常由面板、底座、外框以及相互之間的彈性襯墊構(gòu)成。當(dāng)液晶面板意外跌落地面時(shí)，沖擊能量經(jīng)由底座襯墊、面板襯墊傳遞至面板，底座與液晶顯示面板之間的彈性襯墊以及底座與外框之間的彈性襯墊，可以用一組線性彈簧和阻尼器來(lái)模擬，圖2為系統(tǒng)撞擊地面的簡(jiǎn)化模型。

當(dāng)液晶面板意外跌落時(shí)，沖擊載荷將直接作用到整個(gè)系統(tǒng)的支撐邊。為了簡(jiǎn)化模型，做如下假設(shè)：（1）在外框撞擊地面之后，整個(gè)系統(tǒng)不發(fā)生反彈，因此不考慮底座和面板的反彈運(yùn)動(dòng)；（2）將底座、面板視為剛體，系統(tǒng)可以簡(jiǎn)化為二階自由振動(dòng)系統(tǒng)，跌落造成的激振力通過(guò)彈性襯墊傳遞至面板支撐邊；（3）彈性襯墊為線性粘彈性材料，可用一組線性彈簧和阻尼器來(lái)描述。

1.2 液晶面板運(yùn)動(dòng)方程

由圖2的振動(dòng)模型，可得系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)方程為：

2 數(shù)值仿真

假設(shè)面板與底座為剛體，振動(dòng)系統(tǒng)可模擬為二階振動(dòng)系統(tǒng)，第一及第二自由度分別為底座及面板支撐邊的位移。下面主要分析液晶面板跌落后，面板及底座支撐邊的最大位移計(jì)加速度，并探討支撐彈簧常數(shù)計(jì)阻尼對(duì)其的影響。令底座質(zhì)量為0.0873kg，面板質(zhì)量為0.0847kg，跌落高度為1.613m。

令彈簧常數(shù)k1=4.9×105Nm-1、k2=6.7×106Nm-1，此系統(tǒng)的諧振頻

率為f1=1630Hz，f2=11520Hz。因面板襯墊彈簧常數(shù)k2遠(yuǎn)高于底座襯墊彈簧常數(shù)k1，故底座支撐邊的振動(dòng)頻率與f1相近，面板支撐邊的振動(dòng)頻率與f2相近。定義無(wú)耦合阻尼比 ，則第一/二無(wú)耦合阻尼比為 和 。

圖3與圖4分別顯示不同阻尼比的面板支撐邊的位移及加速度。結(jié)果顯示面板支撐邊的位移及加速度隨阻尼比增加而減少，且隨時(shí)間遞減至零。

因跌落過(guò)程的時(shí)間很短暫，且跌落破壞發(fā)生在瞬態(tài)，因此以下的討論僅考慮系統(tǒng)在跌落過(guò)程中，因劇烈振動(dòng)產(chǎn)生的最大位移計(jì)加速度。圖5和圖6分別顯示面板支撐邊的最大位移（ξ2）max及最大加速度（ξ2``）max與阻尼比ξ1的關(guān)系，途中分別選取阻尼比ξ1=0.05、0.1及0.2，并改變?chǔ)?值。圖3中顯示面板支撐邊的最大位移隨ξ2增加而略增，但阻尼比ξ1大者，最大位移較小。圖4中顯示面板支撐邊最大加速度與ξ2的關(guān)系，最大加速度值隨ξ2增加而遞減至底部再緩慢上升，而ξ1大者，最大加速度較小，圖中各區(qū)縣皆有一個(gè)波谷，ξ1=0.05區(qū)縣的波谷約發(fā)生在ξ2=0.3；ξ1=0.1區(qū)縣的波谷約發(fā)生在ξ2=0.25；ξ1=0.2區(qū)縣的波谷約發(fā)生在ξ2=0.2。

參考文獻(xiàn)

[1] D.S.Steinberg.Vibration Analysis for Electronic Equipment[M].New York：John Wily Son，1988.

[2] Sidharth，D.B.Barber.Vibration Induced Fatigue Life Estimation of Corner Leads of Peripheral Leaded Components[J].ASME Journal of Electronic Packaging，1996.118：244-249.

[3] Howard W.Markstein.Dealing with vibration in electronics.Electronic Packaging Vibration，1989：30-34.

[4] E.Suhir，R.Burke.Dynamic Response of a Rectangular Plate to a Shock Load，With Application to Portable Electronic Products[J].IEEE Transactions on Components，Packaging，and Manufacturing Technology Part B：Advanced Packaging，1994，17（3）：449-460.