辛茂俊

（蕪湖市公路管理局無(wú)為分局，安徽 蕪湖 238300）

1 材料

顆粒材料在機(jī)電工程技術(shù)中使用廣泛，本文選取了兩種顆粒材料進(jìn)行側(cè)限壓縮試驗(yàn)，采用荷蘭PANalytical 公司生產(chǎn)的（Axios advanced）X 射線熒光光譜儀，對(duì)其進(jìn)行定量分析，得到其物質(zhì)成份。一種砂樣的SiO2含量達(dá)到89.72%，可判斷其主要成分為石英砂；另一種中 CaO，MgO的含量分別為28.64%和23.30%，并且伴有44.74%的燒失量，可判斷其主要成分為鈣鎂碳酸鹽，即白云石，化學(xué)成分為 CaMg（CO3）2。

2 試驗(yàn)方法

本試驗(yàn)采用自制壓縮儀，在直徑285mm、高120mm的Q345 圓形鋼錠上，加工出直徑79.8mm，高20mm的盲孔，用于填裝試樣。試樣頂部荷載由200T 壓力機(jī)經(jīng)由鋼筒活塞施加。盲孔和活塞表面經(jīng)淬火處理以提高硬度，減小鋼件的變形誤差。利用ABAQUS 有限元軟件驗(yàn)算裝置的可靠性，結(jié)果表明：鋼件在250MPa 壓應(yīng)力下的最大主應(yīng)力為197.4 MPa，最大位移為4.81 ×10-2mm，強(qiáng)度和剛度滿足試驗(yàn)要求，變形誤差可以忽略不計(jì)。

先將固結(jié)室置于壓力臺(tái)之上對(duì)中，保證壓力均勻作用于整個(gè)試樣上，在盲孔內(nèi)壁均勻涂抹一層硅油以減小試樣與側(cè)壁的摩擦，然后通過(guò)漏斗于適當(dāng)高度將試樣分層裝入固結(jié)室中，輕刷試樣使其均勻分布，根據(jù)孔隙比控制其密實(shí)度。在壓力柱左右各吸一表座，將百分表打在模具上，測(cè)得到壓力柱與固結(jié)模具的相對(duì)位移，即試樣的壓縮量。最后將固定好百分表的壓力柱放置于試樣正上方，并保持其水平，并記錄其初始讀數(shù)。待裝置準(zhǔn)備好后，開(kāi)始加載，荷載采用分級(jí)加載，當(dāng)前后兩次讀數(shù)小于0.01mm 時(shí)，可以認(rèn)為本級(jí)加載已經(jīng)穩(wěn)定，可以進(jìn)行下一級(jí)加載。實(shí)驗(yàn)完畢后，取出試樣，用原試樣盒封裝待用。

3 粒狀土顆粒的一維壓縮

本文對(duì)兩類土顆粒材料進(jìn)行了單向側(cè)限壓縮試驗(yàn)，本次試驗(yàn)中單向壓縮試驗(yàn)軸向壓力終止分別為204.8MPa 和102.4MPa.試驗(yàn)中詳細(xì)記錄了每組試樣的壓縮量、回彈量與應(yīng)力之間的關(guān)系。

從各土樣在終級(jí)荷載下的單向壓縮回彈曲線中可知，加載后各試樣孔隙比均持續(xù)減小，不同試樣的最小孔隙比不同。B 組和E 組試樣均為細(xì)礫，壓縮后孔隙比變化較大；C 組和D 組分別為粗砂和中砂，孔隙比變化次之；原級(jí)配的A 組試樣孔隙比變化最小。說(shuō)明粒徑越大或者級(jí)配越差，可壓縮性越強(qiáng)，此時(shí)，孔隙比的減小主要來(lái)源于顆粒的破碎，粒徑的大小會(huì)直接影響顆粒破碎情況。

在相同初始孔隙比條件下，各試樣均已處于較密實(shí)狀態(tài)，因此其壓縮曲線在開(kāi)始段比較平穩(wěn)，孔隙比變化不大，只是很少一部分顆粒在壓力的作用下對(duì)位置進(jìn)行了重新調(diào)整，但是當(dāng)壓力達(dá)到引起顆粒破碎時(shí)，由于破碎后的小顆粒充填了大顆粒周圍空隙，孔隙比急劇下降，達(dá)到更加密實(shí)狀態(tài)。A、B、C、D組石英砂樣大約在6.4MPa的荷載下發(fā)生破碎，而E 組白云石試樣在1.6MPa 時(shí)，孔隙比開(kāi)始急劇減小，出現(xiàn)了較明顯的顆粒破碎現(xiàn)象。當(dāng)試樣發(fā)生破碎時(shí)，試驗(yàn)過(guò)程中會(huì)發(fā)出明顯的“噼啪”聲音。

各試樣卸載時(shí)回彈較小，這說(shuō)明土樣在壓縮過(guò)程中發(fā)生了不可恢復(fù)的塑性變形。其中E 組試樣的回彈曲線最為平緩，表面在終級(jí)荷載下試樣發(fā)生了較大程度的塑性變形，完全卸載后的孔隙比和終級(jí)荷載下的孔隙比相比，基本不變。從試樣來(lái)看，顆粒材料完全固結(jié)，形成了一個(gè)整體，極不易從裝置中取出，說(shuō)明顆粒已基本上達(dá)到完全破碎的程度。

雙線性模型認(rèn)為，試樣在低壓時(shí)完全表現(xiàn)為彈性，一旦進(jìn)入到（LCC）極限壓縮線后，就表現(xiàn)為不可恢復(fù)的塑性變形。

各試樣的壓縮參數(shù)的測(cè)試值，可以看到在砂樣在高應(yīng)力下的壓縮變形中，大部分的變形為不可恢復(fù)的塑性變形，破碎在壓縮中占主導(dǎo)地位，尤其是大粒徑的顆粒材料，λ達(dá)到κ的10 倍或更多。

4 顆粒的破碎分析

顆粒破碎研究中首要問(wèn)題是破碎量的定量估計(jì)，目前主要存在兩類方法：一是利用單位體積顆粒的表面積作為破碎的量化尺度，將破碎后表面積的增量定義為顆粒的破碎率，由于表面積的測(cè)定相當(dāng)困難，該方法顯得不是很方便。二是根據(jù)顆粒破碎前后的粒度分布，從統(tǒng)計(jì)學(xué)角度提出的顆粒破碎的量化指 標(biāo) ， 如 破 碎 率 B15，B60，B10，Hardin 和Einav 提出的相對(duì)破碎率等。本文采用破碎率來(lái)度量顆粒的破碎。

按照水科院的方法測(cè)定破碎前后限定粒徑d60 之差，繪制的破碎率B60 與壓力的關(guān)系曲線。相比B15，在低壓下，各試樣的破碎情況就有所區(qū)別，這與顆粒粒徑的大小有關(guān)，由于是計(jì)算差值，粒徑大的顆粒破碎率相對(duì)來(lái)說(shuō)較大，這也是該方法的一個(gè)弊端，從概念上破碎率就不能與粒徑分離。但整體趨勢(shì)上與Lee的方法所得的破碎率相似，都在某一壓力值下出現(xiàn)破碎率的突變，表明此時(shí)出現(xiàn)大量顆粒破碎。

Hardin 相對(duì)破碎率Br 是以0.074mm 為破碎極限粒徑，認(rèn)為粉粒不再發(fā)生破碎.本試驗(yàn)中測(cè)定的最小粒徑Dm 為0.36μm，故在此假設(shè)顆粒的破碎極限粒徑為0.36μm，計(jì)算方法與Hardin 破碎率類似，即為總破碎Bt 與初始破碎勢(shì)Bpo 之比?？梢钥闯觯云扑閯?shì)為基礎(chǔ)的破碎率Br 來(lái)度量顆粒破碎率較符合試驗(yàn)的實(shí)際情況。

Einav 是在Hardin的基礎(chǔ)之上提出的相對(duì)破碎率的度量方法，借用了破碎勢(shì)的概念，與Hardin 不同的是，他并沒(méi)有給出極限破碎粒徑，而是以終止破碎分布來(lái)描述完全破碎，而終止破碎的測(cè)定就成了此方法的關(guān)鍵之處，在本試驗(yàn)中，由于試樣在高壓下進(jìn)行壓縮，故假設(shè)最高等級(jí)荷載為終止破碎分布。

曲線基本和類Hardin 破碎曲線具有相似的變化特征，不同的是它的Y 值介于0～1之間，并且最高等級(jí)荷載下的破碎率都為。

總的來(lái)說(shuō)，Lee 和水院的方法具有直觀、易于計(jì)算的優(yōu)點(diǎn)，而其缺點(diǎn)在于都只考慮了某一含量或某一粒徑，而沒(méi)有全面整體考察顆粒分析曲線；Lade的方法描述的破碎情況不夠準(zhǔn)確，存在許多誤區(qū)，不提倡使用；而Hardin 和Einav的相對(duì)破碎Br 最能準(zhǔn)確的全面地反映顆粒的破壞情況，其克服了其他幾種度量方法對(duì)于單一粒徑顆粒含量的過(guò)分依賴，具有較強(qiáng)的抗試驗(yàn)誤差干擾能力，較為真實(shí)的衡量了破碎率的大小。

[1]張家銘，汪穩(wěn)，張陽(yáng)明等.土體顆粒破碎研究進(jìn)展 [J].巖土力學(xué)，2003，24（增刊）：661-665.

[2]黃文競(jìng).高壓應(yīng)力下石英砂顆粒破碎機(jī)理的試驗(yàn)研究[D].武漢：武漢理工大學(xué)，2007.