趙有龍 林建偉 劉政偉 張笑龍 韋 濤
(中海油能源發(fā)展采油服務(wù)公司,天津塘沽,郵編:300452)
加氣浮選器(GFU)是一種有效的液液分離方法,可分離顆粒密度接近于水的細(xì)小顆粒,經(jīng)過隔油處理的水中尚含有一部分乳化液,由于乳化液疏水不強(qiáng),需要投入化學(xué)藥劑增加分離效率,采用溶氣裝置進(jìn)行溶氣回流,液流經(jīng)過加氣浮選循環(huán)泵加壓,然后利用水射器帶氣的原理將柜體覆蓋氣吸入溶氣裝置,溶氣裝置中保持一定的壓力使氣體溶解到水中。溶氣水在釋放管中減壓后,水中的氣體以微小的氣泡的形式釋放出來,吸附懸浮顆粒的表面,上浮會(huì)面,形成浮渣層,浮渣層堰形槽流入排油管道中進(jìn)入到閉排系統(tǒng)。如圖1所示加氣浮選器裝置的流程圖。
圖1 氣浮選器流程圖
但是原有的加氣浮選器的浮選效率在逐漸下降,化驗(yàn)值不能滿足生產(chǎn)要求。經(jīng)過清洗浮選罐、更換清洗溶氣裝置內(nèi)的填料環(huán)、調(diào)節(jié)氣浮泵泵壓、流量,但是處理的水溶液始終不能達(dá)到處理要求。最終歸結(jié)溶氣裝置內(nèi)不能夠產(chǎn)生足夠量的合格的形成相對(duì)穩(wěn)定的氣液乳狀液而不能使得水中的油顆粒不能懸浮上升而充分分離。溶氣裝置的核心部件就是噴射裝置,噴射裝置能否使得氣液產(chǎn)生好的氣液乳狀液決定了加氣浮選器的效率好壞。拆修噴射裝置發(fā)現(xiàn)原噴嘴損壞嚴(yán)重,已經(jīng)失效。
考慮到設(shè)備老舊,噴嘴形狀嚴(yán)重變形無法按原尺寸委托加工定制,且購(gòu)買周期長(zhǎng),故可根據(jù)已知的噴射泵的其他結(jié)構(gòu)尺寸對(duì)該噴嘴進(jìn)行重新設(shè)計(jì)加工,加以改進(jìn)。
噴射裝置的原理是水在高壓下以很高的流速?gòu)膰娮熘袊姵?,使周圍的空間形成一定的負(fù)壓,將低壓氣體帶入高速的流體中,吸入的氣體與水混合后進(jìn)入擴(kuò)大管,速率逐漸降低,靜壓力因而升高,最后經(jīng)排出口排出。如圖2所示噴射泵的結(jié)構(gòu)及工作原理:
圖2 噴射泵的結(jié)構(gòu)及工作原理
1)混合室又稱喉管,常做成圓柱形。隨著動(dòng)量交換的繼續(xù)進(jìn)行,流束在喉管中漸趨均勻,壓力也逐漸升高。
2)喉嘴距Lc:噴嘴出口至混合室進(jìn)口截面的距離喉嘴距l(xiāng)c對(duì)水射水泵的工作性能也有較大影響。
3)Lc太大時(shí),由于與壁面相交前的流束太長(zhǎng),被引射進(jìn)入混 合室的流量就太多,以致不能將其增壓到足夠的排出壓力,混合室外周就會(huì)出現(xiàn)倒流現(xiàn)象,使能量損失增加;
4)Lc太小時(shí),又會(huì)使混合室的有效長(zhǎng)度縮短,不能充分進(jìn)行動(dòng)量交換,以使流束的流速更趨均勻,也同樣會(huì)使能量損失增加。
5)最佳喉嘴距Lc、大致可選取,一般多在(0.5~2)d0范圍內(nèi),也可通過試驗(yàn)來確定。
1)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、無運(yùn)動(dòng)部件、壽命長(zhǎng)、無需修理;
2)自吸能力強(qiáng)、能造成較高的真空;
3)可輸送含有雜質(zhì)的污濁流體;
4)效率低 η<25%。
由于現(xiàn)有噴射裝置的吸入室,混合室及擴(kuò)壓管的結(jié)構(gòu)尺寸已經(jīng)固定,考慮改變?cè)械脑O(shè)計(jì)會(huì)導(dǎo)致加工量大,且不能迅速恢復(fù)生產(chǎn),故只對(duì)噴嘴進(jìn)行重新設(shè)計(jì)。
噴射泵各部件的幾何尺寸直接影響噴射泵的性能,在相同的設(shè)計(jì)條件下,不同的結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)和相對(duì)位置會(huì)得到性能出入很大的噴射泵。在噴射泵內(nèi)雖然沒有運(yùn)動(dòng)部件,但是在泵內(nèi)確實(shí)兩相性能差別非常大的流體,在泵內(nèi)進(jìn)行紊動(dòng)、混合、擴(kuò)散和熱交換時(shí),很難用一個(gè)完整的理論公式來進(jìn)行表達(dá),本設(shè)計(jì)方案主要采用一組簡(jiǎn)單且經(jīng)過大量實(shí)踐的計(jì)算公式進(jìn)行設(shè)計(jì)。3.1.1已知設(shè)計(jì)條件:
工作水壓力由一臺(tái)離心泵(ZA80-2250)提供,設(shè)計(jì)流量 V1=91m3/h,楊程:67m
①正常工況中工作水流量控制在V1=30m3/h
②正常工況工作水的壓力P1=5.5bar
③工作水溫度t1=76℃
④正常工況下吸入氣體的壓力P2=0.025bar
⑤正常工況下排出氣體的壓力P3=1.0bar
圖3 噴射泵圖
已知的噴射泵外形尺寸如圖3所示:根據(jù)已知的數(shù)據(jù)要計(jì)算噴嘴的直徑d0、噴嘴接管直徑D2以及噴嘴出口距離混合管的距離Lc,噴嘴的總長(zhǎng)度 L。
3.1.2 由經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式得出:
①工作液體通過噴嘴前后的壓力降:
②被吸氣體經(jīng)過噴射泵后的壓力提升
③流量比K C=0.85為真空度系數(shù)
④ 工作水在噴嘴處的流速:φ為流速系數(shù),φ=0.93~0.80,根據(jù)水力學(xué)原理推出流速公式:
⑤d0為噴嘴的直徑,根據(jù)流量=流速X橫截面積得:
由上公式可見;噴嘴的出口速度,出口流量受工作壓降的影響很大,當(dāng)結(jié)構(gòu)尺寸定下來后,工作流體流經(jīng)噴嘴的速度和流量就取決于壓降的大小了,工作壓降越大,噴嘴流速和流量就越大,反之則越小。
⑥D(zhuǎn)2工作水在噴嘴前的接管直徑。
經(jīng)驗(yàn)公式ω′一般取5-9m/s
⑦噴嘴出口距離混合管的距離Lc,取Lc=0.5~2d0
Lc=1.0d0=1.0x20=20mm,
因此確定噴嘴結(jié)構(gòu)的總長(zhǎng)度L=203-20=183mm
⑧ 噴嘴收縮全角ɑ取15~25,這里取ɑ=20
從而最終得出,
d0=20mm,D2=46mm,L=183mm,
新設(shè)計(jì)噴嘴尺寸如圖4所示。
圖4 新設(shè)計(jì)噴嘴結(jié)構(gòu)圖
根據(jù)設(shè)計(jì)已知條件的進(jìn)口壓力和進(jìn)口流量是取自該加氣浮選器正常工作時(shí)的工況值,并不是采用的該設(shè)備的最大工況值是出于設(shè)備壽命的考慮,說是由于該設(shè)備老化嚴(yán)重,部分結(jié)構(gòu)腐蝕嚴(yán)重,故采用一般工況進(jìn)行設(shè)計(jì)改造。
考慮到介質(zhì)的高溫并含有硫化氫等腐蝕性氣體,噴嘴的材質(zhì)選用不銹鋼材質(zhì),且有意增加了噴管的壁厚。由于噴嘴結(jié)構(gòu)流速均屬于亞音速流動(dòng),其截面積由大到小變化,最小尺寸在出口處。為了避免流速磨損導(dǎo)致噴嘴直徑擴(kuò)大影響使用效果,故在最小尺寸處設(shè)計(jì)成圓柱形,且不得有錐度、橢圓、腰鼓等現(xiàn)象。且要保證噴嘴處與前端保持一定的同心度,內(nèi)部采用機(jī)加工保證工件的表面粗糙度。
表1 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)照表
安裝噴射泵之后的調(diào)試數(shù)據(jù)
新設(shè)計(jì)噴嘴安裝后經(jīng)過近兩周的不斷調(diào)試,每天進(jìn)行取樣化驗(yàn)連續(xù)監(jiān)測(cè)。GFU實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如表1所示:
通過圖表可以看出在安裝噴射泵之前除油效果極差,原因是因?yàn)闅怏w沒有充分與水混合而且氣泡的直徑較大,沒有攜油能力,幾乎起不到除油作用,所以核桃殼濾器污染較重再生能力降低。長(zhǎng)此以往就形成惡性循環(huán),即浪費(fèi)資源又給地層造成污染,通過圖表對(duì)比在安裝完噴射泵后很明顯的可以看出除油效果達(dá)到50%以上,入口水質(zhì)較差時(shí)除油率甚至達(dá)到70%。2011年總共更換4次核桃殼濾料,平均每季度更換一次,2012年半年才更換一次,以上充分說明在安裝完噴射泵后大大改善了整個(gè)生產(chǎn)水的處理狀況,提高了生產(chǎn)水水質(zhì)。
由上述實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比可以看出新設(shè)計(jì)噴嘴在實(shí)際生產(chǎn)中對(duì)加氣浮選器(GFU)的收油率有了很大的提升,從而達(dá)到了改造效果。
[1]吳無恙.水噴射泵設(shè)計(jì)及應(yīng)用.上海:上海海峰出版社,1983
[2]機(jī)械工程手冊(cè),第一版北京,機(jī)械工業(yè)出版社2007
[3]催桂香.流體力學(xué)[M].北京,清華大學(xué)出版社.1998