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        勾結(jié)參數(shù)對(duì)滌綸長(zhǎng)絲強(qiáng)力的影響

        2012-11-15 06:36:32張才前
        絲綢 2012年1期
        關(guān)鍵詞:纖度長(zhǎng)絲滌綸

        張才前

        (紹興文理學(xué)院 元培學(xué)院,浙江 紹興 312000)

        勾結(jié)參數(shù)對(duì)滌綸長(zhǎng)絲強(qiáng)力的影響

        張才前

        (紹興文理學(xué)院 元培學(xué)院,浙江 紹興 312000)

        使用雙立柱電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī),選擇4個(gè)不同的勾結(jié)位置、4種不同的拉伸速度,設(shè)定3種夾持距離,對(duì)4種滌綸FDY長(zhǎng)絲的勾結(jié)斷裂強(qiáng)力和伸長(zhǎng)率進(jìn)行測(cè)試。結(jié)果表明:長(zhǎng)絲未勾結(jié)的強(qiáng)力和斷裂伸長(zhǎng)率之比比勾結(jié)狀態(tài)下的大,勾結(jié)位置越偏離中心位置,強(qiáng)力越大,而勾結(jié)位置對(duì)勾結(jié)斷裂伸長(zhǎng)率影響不明顯;夾持距離在100 mm到500 mm,長(zhǎng)絲勾結(jié)后強(qiáng)力和斷裂伸長(zhǎng)率遵循“弱環(huán)定律”;隨著長(zhǎng)絲纖度的增加,強(qiáng)力呈逐漸遞增趨勢(shì),而斷裂伸長(zhǎng)率隨纖度變化不明顯。

        勾結(jié)參數(shù);長(zhǎng)絲;勾結(jié)強(qiáng)力;斷裂伸長(zhǎng)率

        紗線在生產(chǎn)、加工及使用過(guò)程中不可避免會(huì)發(fā)生彎曲,而勾結(jié)強(qiáng)力則是評(píng)價(jià)紗線抗彎曲性能的主要手段。國(guó)內(nèi)外的研究表明,勾結(jié)強(qiáng)力與織物的抗起毛起球性有很大的關(guān)系,紗線勾結(jié)強(qiáng)力越低,毛球越易脫落,起毛起球的性能越好[1-2];同時(shí)勾結(jié)強(qiáng)力影響到織造工藝、面料耐彎曲破壞性能及面料美觀性能[3]。勾結(jié)是指2根紗線相互勾結(jié)套成環(huán)形,測(cè)試勾結(jié)處斷裂強(qiáng)度[4]采用的測(cè)試儀主要有華龍萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)、拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)儀、臺(tái)式雙立柱電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)、島津DCS—500型強(qiáng)力機(jī)等[5-6]。

        目前,涉及紗線勾結(jié)強(qiáng)力性能的研究較多[5],但是關(guān)于勾結(jié)測(cè)試參數(shù)對(duì)紗線勾結(jié)性能影響的探討較少[7-8]。而紗線實(shí)際彎曲過(guò)程比較復(fù)雜多變,因此探討各測(cè)試參數(shù)對(duì)紗線勾結(jié)性能的影響具有較大意義。為了避免測(cè)試樣品對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響,本研究選擇性能穩(wěn)定的全牽伸滌綸長(zhǎng)絲,通過(guò)改變測(cè)試參數(shù),探討滌綸長(zhǎng)絲勾結(jié)強(qiáng)力的分布規(guī)律。

        1 試 驗(yàn)

        1.1 材料及儀器

        材料:4種滌綸長(zhǎng)絲,規(guī)格分別為FDY 33 dtex/24根、FDY 40 dtex/24根、FDY 76 dtex/24根和FDY 111 dtex/24根。

        試驗(yàn)儀器:美國(guó)TiniusoISEN公司的H-10K-L型臺(tái)式雙立柱萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)。

        1.2 方 法

        分別改變長(zhǎng)絲規(guī)格、拉伸速度、夾持距離、勾結(jié)位置等工藝參數(shù),探討勾結(jié)參數(shù)對(duì)滌綸長(zhǎng)絲強(qiáng)力的影響,具體設(shè)計(jì)如下:

        1)長(zhǎng)絲規(guī)格見(jiàn)1.1試驗(yàn)材料;

        2)拉伸速度4種,分別是200、300、400、500 mm/min;

        3)夾持距離3種,分別是100、250、500 mm;

        4)勾結(jié)位置4個(gè),位置點(diǎn)以勾結(jié)點(diǎn)距離長(zhǎng)絲下端夾持點(diǎn)長(zhǎng)度與夾持長(zhǎng)絲總長(zhǎng)度的比值表示,分別選擇0位置處(無(wú)勾結(jié))、1/2、1/4、2/5位置處;

        試驗(yàn)預(yù)加張力為5 cN,各試驗(yàn)測(cè)試20次,勾結(jié)斷裂強(qiáng)力及伸長(zhǎng)率取20次數(shù)據(jù)平均值;試驗(yàn)環(huán)境按GB 6529—1986Ⅱ級(jí)規(guī)定,設(shè)定溫度為22 ℃,相對(duì)濕度為68 %。

        2 結(jié)果與討論

        2.1 長(zhǎng)絲線纖對(duì)勾結(jié)強(qiáng)力的影響

        在勾結(jié)位置為1/2處、拉伸速度為200 mm/min、夾持距離為100 mm條件下測(cè)試,所得結(jié)果見(jiàn)表1。

        表1 長(zhǎng)絲纖度對(duì)勾結(jié)強(qiáng)力影響Tab.1 Effect of thread density of fi lament on hook strength

        從表1可得,隨著長(zhǎng)絲纖度增大,勾結(jié)強(qiáng)力也逐漸增大,但斷裂伸長(zhǎng)率規(guī)律不明顯。這主要是因?yàn)?,?duì)于同種長(zhǎng)絲來(lái)說(shuō),纖度越大,在相同纖維根數(shù)條件下,單一纖維越粗,強(qiáng)力也就大。對(duì)于比強(qiáng)度,除40 dtex/24根之外,比強(qiáng)度隨纖度的增加而減小。這主要是因?yàn)橄嗤牧?,纖度小的長(zhǎng)絲,單根纖維越細(xì),而細(xì)纖維曲率半徑小,相同彎曲角度時(shí),纖維外表面拉伸力和內(nèi)表面擠壓力也小,因此細(xì)纖維彎曲比強(qiáng)度較粗纖維大,這說(shuō)明相同粗細(xì)條件下,細(xì)纖維的抗彎性能好于粗纖維,而斷裂伸長(zhǎng)率隨纖度變化不明顯。

        2.2 拉伸速度對(duì)勾結(jié)強(qiáng)力的影響

        選擇76 dtex/24根FDY長(zhǎng)絲,在勾結(jié)位置為1/2處、夾持距離為100 mm條件下,改變拉伸速度,測(cè)試其勾結(jié)強(qiáng)力,測(cè)試結(jié)果如表2。

        從表1可得,長(zhǎng)絲在拉伸速度200 mm/min時(shí)勾結(jié)強(qiáng)力最大,在300 mm/min時(shí)勾結(jié)強(qiáng)力最小,之后拉伸強(qiáng)力又隨著拉伸速度提高而增大。這可能是因?yàn)?,拉伸速度小時(shí),長(zhǎng)絲有一定松弛時(shí)間,一定程度提高了紗線強(qiáng)力;但隨著拉伸速度的提高,由于長(zhǎng)絲在初速為零到高速拉伸過(guò)程中,有一定拉伸慣性力的作用,又在一定程度上提高了斷裂強(qiáng)力,因此總體松弛時(shí)間長(zhǎng)短為主要因素,拉伸慣性力為次要因素;而表2中斷裂伸長(zhǎng)率規(guī)律則呈現(xiàn)先減小后增大趨勢(shì),最大值在拉伸速度500 mm/min時(shí)達(dá)到,說(shuō)明對(duì)于斷裂伸長(zhǎng)率,松弛時(shí)間因素為次要因素,拉伸慣性力為主要因素。

        表2 拉伸速度對(duì)長(zhǎng)絲勾結(jié)強(qiáng)力的影響Tab.2 Effect of stretching speed on hook strength of fi lament

        2.3 夾持距離對(duì)勾結(jié)強(qiáng)力的影響

        選擇76 dtex/24根FDY長(zhǎng)絲,在勾結(jié)位置為1/2處、拉伸速度為200 mm/min條件下改變夾持距離,測(cè)試其勾結(jié)強(qiáng)力,測(cè)試結(jié)果如表3所示。

        表3 夾持距離對(duì)長(zhǎng)絲勾結(jié)強(qiáng)力的影響Tab.3 Effect of clamp distance on hook strength of fi lament

        由表3可得,隨著夾持距離的增加,勾結(jié)強(qiáng)力減小,斷裂伸長(zhǎng)率也減小。這主要是因?yàn)?,夾持距離越長(zhǎng),纖維材料相同伸長(zhǎng)率下的彈性能越大,并在一些點(diǎn)出現(xiàn)能量積聚,引起瞬時(shí)斷裂。同時(shí)雖然化纖長(zhǎng)絲總體很均勻,但長(zhǎng)度方向上各處截面的面積和結(jié)構(gòu)有一些差異,導(dǎo)致長(zhǎng)絲強(qiáng)力分布不均勻,符合“弱環(huán)定律”。

        2.4 勾結(jié)位置對(duì)勾結(jié)強(qiáng)力的影響

        選擇76 dtex/24根FDY長(zhǎng)絲,在夾持距離為100 mm、拉伸速度為200 mm/min條件下,改變勾結(jié)位置,測(cè)試其勾結(jié)強(qiáng)力,測(cè)試結(jié)果如表4所示。

        表4 勾結(jié)位置對(duì)勾結(jié)強(qiáng)力的影響Tab.4 Effect of hook positions on hook strength

        從表4得,未勾結(jié)長(zhǎng)絲強(qiáng)力和斷裂伸長(zhǎng)率均最大,說(shuō)明勾結(jié)明顯影響長(zhǎng)絲斷裂強(qiáng)力和伸長(zhǎng)率。在長(zhǎng)絲有勾結(jié)的情況下,勾結(jié)位置在1/2處勾結(jié)強(qiáng)力最小,1/4處最大,2/5處居中,說(shuō)明勾結(jié)位置越接近兩端夾頭,勾結(jié)強(qiáng)力越大;而長(zhǎng)絲有勾結(jié)時(shí),勾結(jié)位置在1/2處勾結(jié)斷裂伸長(zhǎng)率最小,2/5處最大,1/4處居中,總體規(guī)律不明顯。

        同時(shí)將勾結(jié)位置分別在1/4處,2/5處與1/2處比較,結(jié)果表明,勾結(jié)強(qiáng)力的偏差率在5 %以內(nèi),說(shuō)明勾結(jié)位置對(duì)化纖長(zhǎng)絲勾結(jié)強(qiáng)力的影響不大;但勾結(jié)位置對(duì)勾結(jié)斷裂伸長(zhǎng)率的影響較大(偏差率超過(guò)-10 %)。因此應(yīng)用1/2處勾結(jié)檢測(cè)長(zhǎng)絲勾結(jié)性能,可用于檢測(cè)長(zhǎng)絲勾結(jié)強(qiáng)力,但對(duì)長(zhǎng)絲勾結(jié)斷裂伸長(zhǎng)率檢測(cè)則有誤差。

        3 結(jié) 論

        通過(guò)研究,得到結(jié)論如下:

        1)勾結(jié)位置對(duì)勾結(jié)強(qiáng)力有一定影響,勾結(jié)位置越偏離中心位置,強(qiáng)力越大;而勾結(jié)位置對(duì)勾結(jié)斷裂伸長(zhǎng)率影響不明顯。同時(shí)長(zhǎng)絲未勾結(jié)的強(qiáng)力和斷裂伸長(zhǎng)率之比比勾結(jié)狀態(tài)下的大。

        2)長(zhǎng)絲勾結(jié)后強(qiáng)力和斷裂伸長(zhǎng)率隨夾持距離增大而逐漸減小,遵循“弱環(huán)定律”。

        3)松弛時(shí)間和拉伸慣性力同時(shí)影響長(zhǎng)絲斷裂強(qiáng)力和伸長(zhǎng)率,對(duì)于斷裂強(qiáng)力,松弛時(shí)間是主導(dǎo)因素,但對(duì)于斷裂伸長(zhǎng)率,拉伸慣性力起主要作用。

        4)隨著長(zhǎng)絲纖度的增加,強(qiáng)力逐漸遞增,而比強(qiáng)度逐漸減?。粩嗔焉扉L(zhǎng)率隨纖度變化不明顯。

        [1] 于偉東.紡織材料學(xué)[M].北京:中國(guó)紡織出版社,2006.

        [2] 焦亞男,王東寧.編織結(jié)構(gòu)玻璃長(zhǎng)絲縫合線的打結(jié)強(qiáng)度[J].紡織學(xué)報(bào),2009(8):21-24.

        [3] 楊萍,于偉東.紗線和織物的彎曲剛度[J].毛紡科技,2002(1):8-12.

        [4] 張水泉.苧麻纖維卷曲彈性、定伸長(zhǎng)彈性、勾結(jié)強(qiáng)度檢測(cè)方法的探討[J]. 苧麻紡織科技,1995(3):26-28.

        [5] 沈鳳巖,方榮光,樓桂香.生絲抗彎剛度的測(cè)定方法及其儀器的研制[J].絲綢,1992(12):48-49.

        [6] 徐廣標(biāo),王府梅.纖維和紗線結(jié)構(gòu)對(duì)紗線彎曲剛度的影響[J].北京紡織,2002(8):58-60.

        [7] WANG Youjiang, LI Victor, Backer Stanley.Tensile properties of synthetic fiber reinforced mortar[J].Cement&Concrete Composites, 1990(12): 29-40.

        [8] KUCKEIN C, CENTENO R, V.Mart′?nez Pillet. et al.on the magnetic field strength of active region filaments[J].Astronomy & Astrophysics manuscript no. KCMCMS,2009(4): 1-9.

        Influence of hook parameters on the strength of polyester filament

        ZHANG Cai-qian
        (Yuanpei College of Shaoxing University, Shaoxing 312000, China)

        The hook strength and breaking elongation of four kinds of polyester filament were tested with double-column electronic universal material testing machine. The hook testing parameter includes: four hook positions, four stretching speeds and three clamp distances. Conclusions are as follows: the strength of filament becomes smaller when the filament was hooked; the more off center of hook position, the hook strength are greater, while the hook position has little impact with elongation ratio; the hook strength and breaking elongation keep with "weak laws" when the clamp distances range from 100mm to 500mm; at last along with the increase of thread density of filament, the hook strength increases gradually, while the elongation at break with thread density change is not obvious.

        Hook parameters; Filament; Hook strength; Breaking elongation

        TS102.522

        A

        1001-7003(2012)01-0027-03

        2011-10-18

        張才前(1979- ),男,實(shí)驗(yàn)師,主要從事紡織材料與紡織品檢測(cè)及紡織儀器研發(fā)工作。

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