丁金華，童 軍,，張 靜，周武華

（1.浙江大學(xué) 建筑工程學(xué)院，杭州 310027；2.長江科學(xué)院 水利部巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430010；3.九州大學(xué) 工學(xué)部地盤工學(xué)研究室，日本 福岡 8190395）

1 引 言

土工格柵由于其獨(dú)特的網(wǎng)孔構(gòu)造、高強(qiáng)度、施工方便、耐腐蝕等特點(diǎn)，目前已成為加筋土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用最為廣泛的加筋材料之一。作為高分子聚合物產(chǎn)品，蠕變是其黏彈特性的一種突出表現(xiàn)形式，尤其是格柵在實(shí)際工程中長期處于拉伸狀態(tài)，有可能出現(xiàn)下列情況：①土工格柵應(yīng)變超過規(guī)定值而不能發(fā)揮其應(yīng)有的加筋增強(qiáng)作用，使土工結(jié)構(gòu)變形過大；②隨蠕變的進(jìn)行，土工格柵因其拉伸屈服強(qiáng)度下降而斷裂，引起土工結(jié)構(gòu)的破壞。我國一些土工合成材料加筋土擋墻出現(xiàn)墻面板鼓肚現(xiàn)象，有的建成幾年便倒塌，分析原因均與材料的蠕變現(xiàn)象有關(guān)。因此，格柵的蠕變強(qiáng)度成為決定加筋土結(jié)構(gòu)長期穩(wěn)定性的一個(gè)關(guān)鍵指標(biāo)[1]，我國“塑料土工格柵蠕變試驗(yàn)和評(píng)價(jià)方法”[2]中規(guī)定以設(shè)計(jì)年限106h時(shí)失效應(yīng)變10%來確定長期蠕變強(qiáng)度。設(shè)計(jì)中為了避免出現(xiàn)因長期強(qiáng)度不足而導(dǎo)致的安全隱患，往往采取兩種方法：①對塑料拉伸型土工格柵一般取其應(yīng)力-應(yīng)變曲線上對應(yīng)于 5%延伸率時(shí)的拉力作為設(shè)計(jì)值；②將蠕變折減系數(shù)取大值。這兩種強(qiáng)度取值方法都具有很大的隨意性和不合理性，但由于目前缺乏對加筋材料蠕變的基礎(chǔ)研究資料，對筋材長期蠕變特性缺乏全面地了解和掌握，因此，工程界也只能沿用至今。鑒于此，研究土工格柵的蠕變特性并預(yù)測其長期蠕變對于結(jié)構(gòu)的安全性和經(jīng)濟(jì)性至關(guān)重要，對工程設(shè)計(jì)、施工和應(yīng)用都具有非常重要的指導(dǎo)作用。

近年來，國內(nèi)外越來越多機(jī)構(gòu)和研究人員開始對土工合成材料蠕變特性的研究給予更多關(guān)注和重視，相繼開展了有關(guān)的室內(nèi)試驗(yàn)和理論研究，取得了一定成果[3－10]。多數(shù)研究成果都是在室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)溫、濕度條件下進(jìn)行的，這也是目前國內(nèi)外蠕變測試規(guī)程規(guī)范（土工布及相關(guān)產(chǎn)品拉伸蠕變和蠕變斷裂的測定[11]、土工合成材料無約束拉伸蠕變特性測試及評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)[12]、土工布及其有關(guān)產(chǎn)品拉伸蠕變和拉伸蠕變斷裂性能的測定[13]等）所建議的研究方法。但實(shí)際上，格柵作為加筋材料應(yīng)用于實(shí)際工程時(shí)，其蠕變特性會(huì)受到應(yīng)力水平、溫度、側(cè)限約束、施工損傷、化學(xué)作用等不同環(huán)境因素的影響，導(dǎo)致其蠕變強(qiáng)度指標(biāo)與室內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)條件下得到的結(jié)果有較大差異，特別是當(dāng)其埋置于土中時(shí)不可避免地要受到周圍土體的側(cè)限約束作用，會(huì)更明顯地改變材料的蠕變特性[14－15]。但受限于相關(guān)試驗(yàn)設(shè)備和研究手段的欠缺，有關(guān)各種環(huán)境因素對土工格柵蠕變影響的綜合性研究還非常少。

本文通過對不同應(yīng)力水平、溫度、化學(xué)作用、施工損傷以及砂土側(cè)限約束等條件的模擬，對高密度聚乙烯（HDPE）單向拉伸土工格柵的蠕變性能進(jìn)行了室內(nèi)試驗(yàn)，獲得了各種環(huán)境因素變化下格柵的蠕變特性。

2 HDPE土工格柵的蠕變試驗(yàn)

本文的蠕變試驗(yàn)從約束條件可以劃分為兩類：空氣中進(jìn)行的常規(guī)無約束蠕變試驗(yàn)以及有砂土側(cè)限約束的蠕變試驗(yàn)。前者包括各種溫度、應(yīng)力水平、化學(xué)作用和施工損傷條件下的試驗(yàn)，利用微機(jī)控制電子式蠕變持久試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行；后者是指將土工合成材料埋設(shè)于土體中，在填料約束和一定上覆荷載作用下，對格柵施加一恒定水平拉力而進(jìn)行的蠕變試驗(yàn)，所需試驗(yàn)儀器可利用常規(guī)的土-土工合成材料直剪拉拔試驗(yàn)儀經(jīng)適當(dāng)改造而成。

2.1 蠕變試驗(yàn)方法

無約束蠕變試驗(yàn)參照水利部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)土工合成材料測試規(guī)程[16]以及輕工行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)塑料土工格柵蠕變試驗(yàn)和評(píng)價(jià)方法[2]進(jìn)行。首先將蠕變試驗(yàn)機(jī)環(huán)境箱的溫度調(diào)整到指定值（20 ℃、40 ℃或60 ℃），將樣品放置其中24 h后再進(jìn)行對中夾持，施加預(yù)拉荷載使試樣伸直，以此時(shí)試樣長度作為初始長度l0，以此時(shí)刻作為記錄伸長量的起始時(shí)刻 t0。蠕變試驗(yàn)以50 N/s的加載速率將荷載快速施加到指定值后穩(wěn)壓，加載期以及蠕變試驗(yàn)進(jìn)行期每隔一定時(shí)間間隔自動(dòng)記錄試樣伸長量Δl。以下式計(jì)算蠕變應(yīng)變：

式中：εt為t時(shí)刻格柵蠕變應(yīng)變（%）；Δl為t時(shí)刻格柵試樣的伸長量（mm）；l0為格柵試樣施加預(yù)荷載后的初始長度（mm）。

目前國內(nèi)外側(cè)限約束蠕變試驗(yàn)均無規(guī)程、規(guī)范可循，從原理上來說，該試驗(yàn)與土-土工合成材料界面直剪或拉拔試驗(yàn)有相近之處，試驗(yàn)流程可參照拉拔試驗(yàn)來進(jìn)行。先將格柵鋪設(shè)于上、下剪切盒之間，兩端均通過特制夾具進(jìn)行夾持固定，待上盒土樣制備好后，即施加一定的垂直壓力，然后在拉伸端施加水平荷載，達(dá)到指定值后穩(wěn)壓，記錄格柵伸長量，并計(jì)算相應(yīng)的蠕變應(yīng)變。

2.2 蠕變試驗(yàn)設(shè)備

無約束蠕變試驗(yàn)在長江科學(xué)院水利部巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的 RDW20030型微機(jī)控制電子式蠕變持久試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。該機(jī)由3個(gè)獨(dú)立的加載機(jī)構(gòu)、測量控制系統(tǒng)以及1個(gè)共用的環(huán)境箱附件組成（見圖1）。環(huán)境箱長×高×寬尺寸為1.0 m×0.8 m×0.32 m，溫度調(diào)節(jié)范圍-30～100 ℃（±1 ℃），濕度調(diào)節(jié)范圍40%～80%（±10%）。

圖1 微機(jī)控制電子式蠕變持久試驗(yàn)機(jī)Fig.1 Electronic creep testing machine

側(cè)限約束蠕變試驗(yàn)采用長江科學(xué)院自行研制加工的土-土工合成材料直剪儀進(jìn)行，主要包括垂直和水平荷載加載系統(tǒng)、剪切盒、以及位移采集系統(tǒng)等。其中垂直荷載通過杠桿施加，水平荷載直接通過砝碼施加；剪切盒長×寬為430 mm×300 mm。

2.3 土工格柵性質(zhì)及試樣制備

選用國內(nèi)某公司生產(chǎn)的兩種HDPE單向拉伸土工格柵，首先對其進(jìn)行室內(nèi)無約束拉伸試驗(yàn)，得到基本力學(xué)性質(zhì)如表1所示，典型應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖2所示。

表1 兩種土工格柵的基本力學(xué)性質(zhì)表Table1 Basic mechanical properties of two geogrids

圖2 土工格柵的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 Stress-strain curves of geogrids

由于RDW2300型試驗(yàn)機(jī)環(huán)境箱空間的限制，無約束蠕變試驗(yàn)中格柵試樣在縱向上均取 3根筋條，橫向只取1個(gè)網(wǎng)格間距（見圖1(b)）。

側(cè)限約束蠕變試驗(yàn)中，為保證格柵在拉伸過程中始終處于水平狀態(tài)，下剪切盒內(nèi)放置硬質(zhì)木塊，上盒填入標(biāo)準(zhǔn)砂，土工格柵位于上、下盒之間。格柵試樣包括2根縱向筋條及1根橫向筋條，在橫向筋條上固定2根不可伸長的鋼弦，分別引伸到剪切盒外連接位移傳感器，設(shè)定采集時(shí)間間隔對土工格柵的蠕變變形量進(jìn)行自動(dòng)采集。

3 土工格柵蠕變特性的影響因素

3.1 應(yīng)力水平的影響

以格柵 B為例進(jìn)行了 20 ℃時(shí)不同應(yīng)力水平20%、40%、60%條件下的蠕變試驗(yàn)，試驗(yàn)持續(xù)近400 h，其蠕變應(yīng)變的歷時(shí)曲線見圖3(a)，同時(shí)整理繪制了蠕變速率發(fā)展曲線見圖3(b)。應(yīng)力水平20%表示蠕變試驗(yàn)中所施加的拉伸荷載為無約束拉伸試驗(yàn)得到的該型號(hào)格柵平均極限抗拉強(qiáng)度的20%。

當(dāng)應(yīng)力水平為20%時(shí)，格柵的蠕變量較小，變形速率緩慢且很快趨于穩(wěn)定，應(yīng)變與時(shí)間基本呈對數(shù)關(guān)系，可擬合蠕變方程如下：

可以預(yù)測得到，當(dāng)應(yīng)力水平為20%時(shí)，格柵在106h的應(yīng)變只有7.8%，未超過失效應(yīng)變10%。如以106h為格柵的使用期限來計(jì)算，可知加載1 h內(nèi)格柵的變形即占總應(yīng)變的52%，100 h時(shí)占67%，說明格柵的大部分蠕變量都發(fā)生在加載初期。

當(dāng)應(yīng)力水平為40%時(shí)，雖然蠕變曲線未表現(xiàn)出突然破壞的趨勢，仍可用對數(shù)曲線進(jìn)行擬合，但蠕變應(yīng)變速率較大，趨于穩(wěn)定所需的時(shí)間也比較長，從蠕變量來看，10 h時(shí)應(yīng)變已超過了失效應(yīng)變10%，同樣可以預(yù)測得到106h時(shí)應(yīng)變將達(dá)到15%，其中總應(yīng)變的60%都發(fā)生在加載后1 h內(nèi)。

當(dāng)應(yīng)力水平繼續(xù)增大到60%時(shí)，格柵的蠕變變形特性與低應(yīng)力水平時(shí)完全不同，應(yīng)變隨時(shí)間的發(fā)展很快，應(yīng)變速率很大，加載結(jié)束應(yīng)變即超過10%，蠕變方程已不能用對數(shù)關(guān)系來擬合。

整理繪制蠕變試驗(yàn)的應(yīng)力水平-應(yīng)變等時(shí)曲線（見圖3(c)），當(dāng)應(yīng)力水平大于某一值時(shí)，該曲線發(fā)生拐點(diǎn)，表明在低于該荷載水平下，格柵的蠕變變形呈穩(wěn)定發(fā)展態(tài)勢，但大于該荷載值后，蠕變應(yīng)變就急劇增大?？梢远x此拐點(diǎn)對應(yīng)的應(yīng)力水平為蠕變臨界應(yīng)力水平。從圖 3(c)可初步確定，對于加筋土工程設(shè)計(jì)，格柵在常溫條件下的臨界應(yīng)力水平不宜大于極限抗拉強(qiáng)度的40%。

3.2 溫度的影響

對格柵A進(jìn)行了高溫（40、60 ℃）條件下的蠕變試驗(yàn)，圖4(a)、4(b)分別繪出40 ℃和60 ℃時(shí)不同應(yīng)力水平對應(yīng)的應(yīng)變-時(shí)間曲線。結(jié)合表2給出的加載穩(wěn)定后1 h和10 h對應(yīng)的各種溫度下蠕變應(yīng)變，可以看出，在低荷載水平時(shí)（20%），溫度的升高僅引起蠕變變形的增大，但對蠕變歷時(shí)曲線沒有太大影響，即蠕變方程仍可用對數(shù)形式來模擬。但當(dāng)荷載水平升高至40%時(shí)，環(huán)境溫度升高不僅會(huì)導(dǎo)致格柵蠕變量急劇增大，且蠕變特性也發(fā)生明顯改變（見圖4(b)），60 ℃時(shí)的蠕變曲線呈現(xiàn)顯著的非線性變化。荷載水平繼續(xù)增大到50%時(shí)，溫度的影響愈加顯著，格柵蠕變量很大，很快達(dá)到破壞狀態(tài)。

繪制不同溫度下的應(yīng)力水平-蠕變應(yīng)變等時(shí)曲線（見圖 4(c)、4(d)）可以更清晰地看出溫度對格柵蠕變的影響。不同環(huán)境溫度對應(yīng)的荷載臨界值不同，低于40 ℃時(shí)對應(yīng)的臨界荷載應(yīng)力水平可初步認(rèn)為不大于40%，60 ℃時(shí)進(jìn)一步降低至約30%。

圖3 應(yīng)力水平對HDPE土工格柵蠕變性質(zhì)的影響（格柵B，溫度20℃）Fig.3 Influences of different stress levels on HDPE geogrid creep behavior (geogrid B,20℃)

表2 不同溫度不同應(yīng)力水平條件下格柵蠕變應(yīng)變(單位: %)Table2 Creep strains of geogrids under different stress levels and different temperatures (unit: %)

圖4 溫度對HDPE格柵蠕變特性的影響Fig.4 Effects of temperature on creep property of HDPE geogrid

3.3 化學(xué)作用的影響

以武漢二妃山垃圾填埋場滲濾液原樣模擬格柵受到的化學(xué)作用，經(jīng)水質(zhì)檢測（見表3），該滲濾液呈弱堿性。

表3 二妃山垃圾填埋場滲濾液化學(xué)成分表Table3 The leachate chemical ingredients of Erfei hill landfill

將格柵A浸泡其中1 a后取出進(jìn)行拉伸試驗(yàn)以及蠕變試驗(yàn)。無約束拉伸試驗(yàn)結(jié)果表明，經(jīng)過浸泡后格柵極限抗拉強(qiáng)度有所降低，延伸率略增大。由于人們已習(xí)慣使用由標(biāo)準(zhǔn)條件下進(jìn)行無約束拉伸試驗(yàn)得到的格柵極限抗拉強(qiáng)度作為表征材料特性的參數(shù)，因此，為了方便理解和對比，盡管材料在受到化學(xué)作用后的抗拉強(qiáng)度已發(fā)生變化，但蠕變試驗(yàn)的應(yīng)力水平仍以標(biāo)準(zhǔn)條件下的材料極限抗拉強(qiáng)度為基準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算。同樣地，后文中施工損傷條件及側(cè)限約束條件下的蠕變應(yīng)力水平也如此計(jì)算。

化學(xué)作用后的格柵蠕變試驗(yàn)溫度為40 ℃，應(yīng)力水平分別為30%、40%和50%，得到的蠕變曲線見圖5(a)，同時(shí)，圖5(b)繪出40%應(yīng)力水平條件下原狀土工格柵和滲濾液浸泡后格柵的蠕變對比曲線。可見，由于滲濾液浸泡的作用，格柵的蠕變變形比原狀時(shí)有所增大。

圖5 化學(xué)作用對HDPE格柵蠕變特性的影響Fig.5 Chemical effects on creep property of geogrid

定義浸泡后格柵蠕變延伸率εch與同樣應(yīng)力水平下原狀格柵蠕變延伸率εp之比為蠕變化學(xué)影響因子Rch，即 Rch=εch/εp。計(jì)算得到在應(yīng)力水平40%時(shí)，蠕變初期10 h內(nèi)蠕變化學(xué)影響因子達(dá)1.10，隨時(shí)間的延續(xù)該因子略有增大，50 h時(shí)為1.12，說明滲濾液的化學(xué)作用對格柵長期蠕變的影響程度隨時(shí)間發(fā)展會(huì)更為明顯。

3.4 施工損傷的影響

土工格柵在運(yùn)輸、鋪設(shè)等過程中不可避免地會(huì)受到一定的人為或機(jī)械損傷，另外粗顆粒填料在壓實(shí)時(shí)也會(huì)對格柵造成擠壓、摩擦甚至刺穿等，引起格柵力學(xué)性能的下降，設(shè)計(jì)中需要考慮鋪設(shè)損傷對材料性質(zhì)的影響。英國加強(qiáng)/增強(qiáng)土壤和其他填充料的實(shí)用規(guī)程[17]中制定了現(xiàn)場破壞試驗(yàn)方法草案，用拉伸土工格柵和真實(shí)的施工填料，使格柵樣本在不同填料中和一系列壓實(shí)條件下引起損傷，然后挖出格柵樣本做表觀損傷評(píng)價(jià)和強(qiáng)度測試，最后確定適用于不同系列拉伸土工格柵產(chǎn)品在不同填料下的鋪設(shè)損傷因子。

限于實(shí)施條件的限制，本文試驗(yàn)未采用文獻(xiàn)[17]中的方法，而是將格柵A樣品人為彎折數(shù)次后進(jìn)行拉伸試驗(yàn)和蠕變試驗(yàn)。蠕變試驗(yàn)溫度為40 ℃，應(yīng)力水平分別為20%、40%和50%，得到的蠕變歷時(shí)曲線見圖6(a)，圖6(b)繪出應(yīng)力水平40%條件下原狀土工格柵和折損后格柵的蠕變對比曲線。

同樣地，定義折損后格柵蠕變延伸率εd與相同應(yīng)力水平下原狀格柵蠕變應(yīng)變?chǔ)舙之比為蠕變施工損傷影響因子Rd，即Rd=εd/εp。由試驗(yàn)結(jié)果可知，隨應(yīng)力水平的增大，損傷對格柵特性的影響越明顯。圖7以40%應(yīng)力水平為例繪制出不同時(shí)間對應(yīng)的蠕變施工損傷影響因子變化?？梢?，在蠕變試驗(yàn)初期，蠕變施工損傷影響因子已近1.4，并且隨著時(shí)間的發(fā)展，影響因子迅速增大，說明施工損傷對格柵長期蠕變的影響程度越來越顯著，50 h時(shí)，受損后格柵的蠕變量已達(dá)原狀條件時(shí)的約2倍。與蠕變化學(xué)影響因子Rch比較，Rd遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于Rch。

3.5 側(cè)限約束的影響

以 0.25～0.5 mm標(biāo)準(zhǔn)砂為填料，相對密度為0.65，干密度為 1.65 g/cm3，在室溫條件下（12～18 ℃）進(jìn)行了4組格柵A的側(cè)限約束蠕變試驗(yàn)。垂直荷載為15 kPa，應(yīng)力水平分別為無約束極限抗拉強(qiáng)度的40%、50%、58%和66%。側(cè)限約束蠕變試驗(yàn)采用應(yīng)力式加載方法，蠕變荷載的實(shí)際加載時(shí)間為5 min。

圖6 施工損傷對格柵蠕變特性的影響Fig 6 Influences of installation damage on creep property of geogrid

圖7 蠕變施工影響因子變化曲線Fig 7 Curve of creep reduction factor for installation damage against time

圖8為不同應(yīng)力水平條件下的蠕變應(yīng)變歷時(shí)曲線。試驗(yàn)結(jié)果表明，在有側(cè)向約束作用時(shí)，格柵的蠕變變形較之無約束條件下大大降低，與相近溫度和應(yīng)力水平條件下的無約束蠕變試驗(yàn)結(jié)果對比，側(cè)限約束下的蠕變量僅有后者的16%～22%，說明土體約束及圍壓作用對格柵蠕變的影響是非常顯著的。當(dāng)垂直荷載為15kPa，應(yīng)力水平40%時(shí)，100 h對應(yīng)的側(cè)限約束蠕變量僅約為2.4%，隨著應(yīng)力水平的增大；應(yīng)變也隨之增大，應(yīng)力水平提高到58%時(shí)，100 h時(shí)的應(yīng)變增大到約3.8%，應(yīng)變呈穩(wěn)定發(fā)展趨勢。但在66%應(yīng)力水平條件下，僅經(jīng)過約1.5 h，靠近夾具處的格柵即發(fā)生斷裂破壞。試驗(yàn)結(jié)束后拆樣發(fā)現(xiàn)，埋設(shè)于砂土內(nèi)的格柵并未發(fā)生斷裂。

圖8 砂土側(cè)限約束對HDPE格柵蠕變特性的影響Fig.8 Creep property of geogrid in sand under confining

4 結(jié) 論

對HDPE土工格柵在不同溫度、不同應(yīng)力水平、化學(xué)作用、施工損傷和側(cè)限約束等條件下進(jìn)行了系統(tǒng)的室內(nèi)蠕變試驗(yàn)，得到以下結(jié)論：

（1）高密度聚乙烯單向拉伸土工格柵的蠕變特性與所受荷載大小、環(huán)境溫度等因素密切相關(guān)。溫度越高或應(yīng)力水平越大，格柵蠕變量就越大，且蠕變速率越快。而且，溫度與荷載水平對格柵蠕變的影響是相互聯(lián)系的，溫度越高，格柵的臨界應(yīng)力水平越低，20～40 ℃時(shí)臨界應(yīng)力水平不大于40%，但溫度升高到60 ℃后，臨界值會(huì)進(jìn)一步降低，可能不大于30%。因此，在實(shí)際工程應(yīng)用中，應(yīng)注意根據(jù)當(dāng)?shù)氐膶?shí)際氣候條件確定格柵的蠕變強(qiáng)度。比如在垃圾填埋場襯墊系統(tǒng)中，滲濾液溫度可能會(huì)達(dá)60 ℃以上，對材料的長期蠕變性質(zhì)和參數(shù)的影響就不能忽略。

（2）如以10%作為蠕變失效應(yīng)變，則常規(guī)條件下臨界應(yīng)力水平不宜大于40%，否則格柵在加載初期即會(huì)發(fā)生較大變形，很快達(dá)到蠕變破壞階段，因此，對于永久性加筋土工程，應(yīng)參考蠕變臨界應(yīng)力水平確定合理的格柵允許設(shè)計(jì)強(qiáng)度。

（3）滲濾液浸泡作用1 a后，與原狀格柵相比，無約束極限抗拉強(qiáng)度有所降低，蠕變變形量有所增大，其蠕變化學(xué)影響因子可達(dá)1.1。

（4）施工損傷對格柵蠕變性的影響比化學(xué)作用更明顯，施工損傷影響因子一般達(dá)1.2～1.4左右，且應(yīng)力水平越大，影響越顯著，甚至可達(dá)原狀時(shí)的2倍。因此，在格柵運(yùn)輸施工過程中必須注意對格柵的保護(hù)，避免其受到磨損或發(fā)生斷裂。

（5）側(cè)限約束條件可以大大減小格柵的蠕變量，在相同的應(yīng)力水平條件下，無約束蠕變變形量和砂土中的約束蠕變量可相差70%以上，因此，采用無約束蠕變試驗(yàn)確定格柵蠕變性質(zhì)的合理性還有待商榷。應(yīng)加深對側(cè)限約束條件下格柵蠕變性質(zhì)的研究，才能為工程設(shè)計(jì)提供更為合理經(jīng)濟(jì)有效的依據(jù)。

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