揚(yáng)州巨人機(jī)械有限公司 田 軍
大型法蘭制造工藝研究
揚(yáng)州巨人機(jī)械有限公司 田 軍
隨著科技的進(jìn)步,現(xiàn)代石油化工企業(yè)朝著大型化、復(fù)雜化的方向發(fā)展。設(shè)備的大型化給制造企業(yè)帶來了機(jī)遇,但也帶來了更大的挑戰(zhàn)。在大型法蘭的生產(chǎn)制造過程中,由于法蘭坯料成環(huán)形,若用傳統(tǒng)的分瓣制作,如果大型法蘭分瓣過多,必然會(huì)增加焊接工作量,而且焊接帶來的變形也會(huì)增加;如果分瓣過少,就浪費(fèi)了原材料,造成了一定的經(jīng)濟(jì)損失。以揚(yáng)州巨人機(jī)械有限公司為例,該公司對大型法蘭制造工藝進(jìn)行了優(yōu)化,尤其是對于公稱直徑不小于1 000 mm的平焊法蘭,該公司總結(jié)出了一套優(yōu)化的生產(chǎn)工藝,滿足了工藝及生產(chǎn)需要。本文,筆者以甲型平焊法蘭(材質(zhì)為Q345R,型號為 JB/T4701–2000 RF 1000–0.25)為例,從下料、卷制、焊接、整形、熱處理等工序進(jìn)行闡述。
下料工藝是第一道工序,直接關(guān)系到制造法蘭的成敗。法蘭RF 1000–0.25制作工藝如圖1所示。
1.法蘭的具體參數(shù)為:DN=1 000 mm,D=1 130 mm,δ=40 mm。法蘭下料內(nèi)、外徑方向需分別留出10 mm的切削余量,厚度方向需留出6 mm的切削余量。
2.關(guān)于下料長度L的確定,實(shí)踐表明,L=法蘭中徑×π;即L=π(DN+D1)/2,計(jì)算得出L=π(1 000+1 130)/2=3 345 mm。
由此可知,板條的下料尺寸L=3 345 mm,B=85 mm,厚度=49 mm,取整為50 mm(用50 mm厚鋼板下料)。板條下料尺寸如圖2所示。
卷制工藝有冷卷和熱卷兩種,筆者所在公司通常采用冷卷(B可以達(dá)到100 mm)的卷制工藝。卷制使用的設(shè)備為卷板機(jī),卷制過程中要不斷調(diào)整精度,以達(dá)到所需要的圓度。通常,直徑方向誤差不超過3 mm。
焊接施工中,雖然只有一道焊口,但考慮到焊接變形與焊接質(zhì)量,筆者所在公司采取X形坡口。首先,將環(huán)形坯料水平固定在龍門架夾具平臺上,然后進(jìn)行坡口加工,坡口加工先采用火焰進(jìn)行切割,然后用砂輪機(jī)磨制而成,要求坡口表面光滑、平整、無明顯凹槽,坡口表面及兩側(cè)無氧化鐵、雜質(zhì)、水分、油漬及分層等缺陷。
由于坯料的厚度較厚,選擇合適的焊接方法直接影響焊接產(chǎn)生的變形程度。筆者所在公司選擇手工焊進(jìn)行兩邊對稱焊接。若焊接不當(dāng),仍有可能產(chǎn)生焊后變形。如,先焊完X坡口的一面,再焊接另一面;則先焊第一面時(shí),結(jié)構(gòu)剛性還比較小,焊接變形較大,當(dāng)焊反面時(shí),正面的焊縫已經(jīng)成型,結(jié)構(gòu)剛性大大增加,這時(shí)焊接引起的變形量比正面小,雖然兩者變形方向相反,但并不能完全抵消,最后仍保留第一面的變形方向。根據(jù)焊接工件的厚度及焊條直徑確定焊接層數(shù),本例工件厚50 mm,分成10層進(jìn)行,每面5層,焊接采用正反對稱焊接,每層焊接完成后錘擊焊縫數(shù)次,以及待焊縫完全冷卻以后再卸掉工裝夾具,盡量消除焊接應(yīng)力。
焊接完成后,按JN4700要求進(jìn)行全面的RT或UT檢查,由于焊接部位是應(yīng)力集中和法蘭強(qiáng)度比較薄弱的部位,所以必須進(jìn)行無損檢測,且必須達(dá)到等級要求。UT檢查必須達(dá)到Ⅰ級合格,或者RT必須達(dá)到Ⅱ級合格,檢測方法按JB4730規(guī)定進(jìn)行。
整形工藝至關(guān)重要,若整形不到位,必然導(dǎo)致密封面加工余量不夠,筆者所在公司采取600 t液壓機(jī)進(jìn)行校平。法蘭圓環(huán)坯料在卷其制、焊接過程中存在扭曲、焊接變形等問題,通過校平,可以將坯料的平整度誤差控制在2 ~ 3 mm。
校平完的圓環(huán)坯料,都應(yīng)進(jìn)行消應(yīng)力退火處理。因?yàn)榘鍡l在卷制、焊接、校平過程中積累了大量應(yīng)力,退火處理可以使應(yīng)力得到釋放,提高焊縫的抗裂性能和韌性。此外,退火處理改變了焊縫及熱影響區(qū)的組織、結(jié)構(gòu),加強(qiáng)了構(gòu)件的穩(wěn)定性,改善了坯料的切削加工性能。