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        兩種通用直升機(jī)雷達(dá)散射特性計(jì)算與分析

        2012-09-15 05:13:08包曉翔張?jiān)骑w
        直升機(jī)技術(shù) 2012年3期
        關(guān)鍵詞:側(cè)向機(jī)身極化

        包曉翔,張?jiān)骑w,劉 凱

        (北京航空航天大學(xué)航空科學(xué)與工程學(xué)院,北京 100191)

        0 引言

        通用直升機(jī)一般執(zhí)行戰(zhàn)術(shù)人員運(yùn)輸、電子戰(zhàn)、空中救援、反潛、反艦、垂直補(bǔ)給等任務(wù),是對(duì)地支援的主要武器,在現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)中發(fā)揮著越來(lái)越大的作用。但其速度低,敏捷性差,容易受到地面和空中武器系統(tǒng)的攻擊[1]。在日益先進(jìn)的反直升機(jī)兵器面前,不具備隱身能力的通用直升機(jī)在執(zhí)行任務(wù)時(shí)的危險(xiǎn)性將大大增加。因此,有必要對(duì)通用直升機(jī)雷達(dá)散射特性進(jìn)行研究。

        國(guó)外在直升機(jī)隱身方面的研究取得了不少成果,典型的是美國(guó)的RAH-66“科曼奇”隱身武裝直升機(jī)的首飛成功。國(guó)內(nèi)積極開(kāi)展了對(duì)直升機(jī)雷達(dá)散射特性的研究。蘇東林等[2]做了武裝直升機(jī)雷達(dá)散射截面估算方法研究;葉少波[3]建立了武裝直升機(jī)隱身外形優(yōu)化的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)軟件系統(tǒng);喬倩等[4]利用計(jì)算機(jī)圖形算法,研究了某直升機(jī)RCS的計(jì)算方法。但缺乏對(duì)通用直升機(jī)的隱身設(shè)計(jì)研究。

        本文對(duì)兩種通用直升機(jī)雷達(dá)散射特性進(jìn)行了計(jì)算。Ⅰ型通用直升機(jī)是用途較廣的一種多用途直升機(jī),主要執(zhí)行向前沿陣地運(yùn)送突擊部隊(duì)和向?qū)γ婺繕?biāo)進(jìn)行攻擊及戰(zhàn)場(chǎng)搶救傷員,且其高原性能優(yōu)越;Ⅱ型直升機(jī)為國(guó)際合作研制的中型多用途直升機(jī),用于海上和陸地執(zhí)行各種軍事任務(wù)。通過(guò)計(jì)算,分析影響雷達(dá)隱身性能的重要散射源及雷達(dá)散射特性,對(duì)于開(kāi)展通用直升機(jī)雷達(dá)隱身設(shè)計(jì)研究具有重要的參考價(jià)值。

        1 幾何建模及RCS計(jì)算

        1.1 建立幾何外形

        在CATIA中構(gòu)建兩種通用直升機(jī)幾何外形模型(見(jiàn)圖1)。其技術(shù)參數(shù)[5]見(jiàn)表1。

        表1 兩種通用直升機(jī)技術(shù)參數(shù)

        采用有限元軟件MSC.Patran劃分直升機(jī)幾何模型的三角形網(wǎng)格(見(jiàn)圖2),在模型曲率較大的地方采用了加密網(wǎng)格,輸出拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)文件。

        1.2 RCS 計(jì)算方法

        RCS計(jì)算采用高頻估算法,即利用物理光學(xué)(PO)法計(jì)算表面散射,利用等效電磁流法(MEC)計(jì)算劈邊散射,綜合表面和劈邊的貢獻(xiàn)即得目標(biāo)總的 RCS[6-7]。

        圖1 兩種通用直升機(jī)幾何外形建模

        圖2 網(wǎng)格劃分

        RCS平方根的物理光學(xué)(PO)表達(dá)式為

        式中:S為目標(biāo)受到雷達(dá)照射的部分表面;r為局部原點(diǎn)到表面單元dS的矢量;n為物體表面的單位法矢量;^er表示接受裝置電極化方向單位矢量。

        等效電磁流(MEC)法計(jì)算邊緣繞射的RCS平方根的表達(dá)式為

        式中:t為強(qiáng)制邊緣單位矢量方向;θ為入射線i與t的夾角;s為散射方向單位矢量,其它參數(shù)見(jiàn)參考文獻(xiàn)[8]。

        目標(biāo)總RCS是所有n個(gè)面元和m個(gè)邊緣的RCS綜合相位之和

        根據(jù)上述原理,用C語(yǔ)言編寫RCS計(jì)算程序,對(duì)CATIA輸出的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的網(wǎng)格文件進(jìn)行RCS計(jì)算。

        2 雷達(dá)散射特性分析

        在2~18GHz頻率,HH和VV極化下,計(jì)算兩種通用直升機(jī)RCS隨方位角變化的特性。

        由于直升機(jī)在空中時(shí)旋翼處于旋轉(zhuǎn)狀態(tài),其RCS隨時(shí)間周期性變化。計(jì)算靜態(tài)RCS時(shí),考慮到最不利情況,將四片旋翼槳葉前緣法向分別沿平行和垂直于機(jī)身軸線的方向擺放。

        計(jì)算狀態(tài)為:0°仰角,S(3GHz)、C(6GHz)、X(10GHz)、Ku(15GHz)四個(gè)波段,HH和VV極化。以下各圖中方位角180°為機(jī)頭方向,0°為尾向,90°/270°為機(jī)身側(cè)向。

        表2 Ⅰ型通用直升機(jī)RCS算術(shù)平均值/(dBm2)

        表3 Ⅱ型通用直升機(jī)RCS算術(shù)平均值/(dBm2)

        由圖3~5及表2~3可得兩種通用直升機(jī)雷達(dá)散射特性:

        1)雷達(dá)散射水平

        在S、C、X、Ku四個(gè)波段,Ⅰ型通用直升機(jī)頭向、尾向、側(cè)向的±30°的RCS算術(shù)平均值分別為9.9~14.5dBm2、11.2 ~14.4dBm2、23.1 ~27.9dBm2。Ⅱ型通用直升機(jī)頭向、尾向、側(cè)向的±30°的RCS算術(shù)平均值分別為:9.1 ~ 12.5dBm2、5.1 ~ 10.0dBm2、23.1~28.7dBm2。其 RCS水平與同樣尺寸的戰(zhàn)斗機(jī)相當(dāng)。在側(cè)向,兩種直升機(jī)的RCS均值相當(dāng)。

        2)方位特性

        從圖1的幾何外形可看出,在機(jī)頭和機(jī)尾方向:復(fù)雜的槳轂、旋翼操縱系統(tǒng)及起落架系統(tǒng)(Ⅰ型直升機(jī))構(gòu)成直升機(jī)的主要散射源。在S和X段(圖3~4),HH極化狀態(tài)下,Ⅰ型直升機(jī)頭向和尾向峰值比Ⅱ型直升機(jī)大,且Ⅰ型直升機(jī)頭向峰值范圍比Ⅱ型直升機(jī)的寬。主要是因?yàn)棰裥椭鄙龣C(jī)的起落架外置,Ⅱ型直升機(jī)在飛行時(shí)前起收入機(jī)身,主起收到整流罩中。在頭向和尾向,起落架的較強(qiáng)散射使Ⅰ型直升機(jī)的雷達(dá)水平較高。

        Ⅰ、Ⅱ型直升機(jī)側(cè)向 RCS峰值達(dá)到了30~40dBm2量級(jí)。在機(jī)身側(cè)向,垂直尾翼有較強(qiáng)的鏡面散射(特別是Ⅱ型直升機(jī)的垂尾,近似于法線朝向側(cè)面的平板),同時(shí)與平尾構(gòu)成二面角反射器,散射極強(qiáng)。

        對(duì)于直升機(jī)體積最大的部件—機(jī)身,Ⅰ型直升機(jī)機(jī)身側(cè)面有曲率半徑較大的曲面,產(chǎn)生很強(qiáng)的鏡面回波;Ⅱ型直升機(jī)的機(jī)身側(cè)面由傾斜平面及棱邊構(gòu)成,與隱身直升機(jī)的外型相似,傾斜平面能使后向散射變?yōu)榉呛笙蛏⑸?,使得Ⅱ型直升機(jī)的機(jī)身部件雷達(dá)散射水平比Ⅰ型直升機(jī)低(圖5)。

        圖3 直升機(jī)S段,HH極化RCS特性

        圖4 直升機(jī)X波段,HH極化RCS特性

        圖5 兩種直升機(jī)機(jī)身部件側(cè)向RCS均值對(duì)比

        3)極化特性

        兩種通用直升機(jī)在HH和VV極化兩種情況下RCS差別很小。這是因?yàn)槌R?guī)直升機(jī)的鏡面散射是主要散射源。

        4)頻率特性

        總體上,RCS隨入射波頻率的增加而增大,還是因?yàn)槌R?guī)直升機(jī)鏡面散射的高頻效應(yīng),即鏡面散射強(qiáng)度隨頻率增加而增大。

        3 結(jié)論

        1)兩種通用直升機(jī)雷達(dá)散射特性水平較高,在頭(尾)向RCS平均值為數(shù)平方米到數(shù)十平方米,在側(cè)向達(dá)數(shù)百平方米。

        2)外置起落架是直升機(jī)較強(qiáng)的散射源,采用可收放式起落架不僅能降低散射水平,而且可以降低機(jī)身氣動(dòng)阻力。

        3)在機(jī)身側(cè)向,傾斜平面式機(jī)身比大曲率半徑曲面機(jī)身雷達(dá)散射水平低,在滿足氣動(dòng)和裝載容積要求的基礎(chǔ)上,采用相交傾斜平面式機(jī)身有利于提高直升機(jī)雷達(dá)隱身性能。

        [1]張呈林,郭才根.直升機(jī)總體設(shè)計(jì)[M].北京:國(guó)防工業(yè)出版社,2006.

        [2]蘇東林,宗國(guó)民,呂善偉.武裝直升飛機(jī)雷達(dá)散射截面的估算方法.北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)[J],1994,20(3):248-252.

        [3]葉少波.武裝直升機(jī)隱身外形優(yōu)化的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)系統(tǒng)[D].北京航空航天大學(xué),2004.

        [4]倪先平.直升機(jī)手冊(cè)[M].北京:航空工業(yè)出版社,2003.

        [5]喬倩,許家棟,劉萌萌,等.直升機(jī)的RCS計(jì)算[J].航空計(jì)算技術(shù),2009,39(3):56-58.

        [6]Youssef N N.Radar cross section of complex targets[C]//Proceedings of the IEEE 1989,77(5):722-734.

        [7]Cui S M,Sakina K,Ando M.A mathematical proof of physical optics equivalent edge currents based upon the path of most rapid phase variation[J].Ieice Transactions on Electronics,2000,E83-C:659-663.

        [8]阮穎錚.雷達(dá)截面與隱身技術(shù)[M].北京:國(guó)防工業(yè)出版社,1998.

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