蒙國(guó)往，周佳媚，李 波

(1.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院，成都 610031;2.中鐵四局集團(tuán)第二工程有限公司，江蘇蘇州 215100)

目前，我國(guó)客運(yùn)專線建設(shè)進(jìn)入了新的施工高峰期，到2020年全國(guó)鐵路營(yíng)業(yè)里程達(dá)到12萬km以上，其中高速鐵路和客運(yùn)專線達(dá)到1.6萬km以上［1］。為了克服高速列車在隧道內(nèi)運(yùn)行所引起的空氣動(dòng)力學(xué)問題，新建的高速鐵路隧道基本采用雙線鐵路隧道通過，線路中特大長(zhǎng)隧道、特大斷面的隧道在山嶺地區(qū)相繼出現(xiàn)。［2］在修建過程中，傳統(tǒng)的工法逐漸暴露出很多不足［3，4］，特別是對(duì)軟硬交互地層來說，大斷面鐵路隧道的施工難度很大。因此，探索如何在軟硬交互地層快速安全修建大斷面隧道，具有重大意義。

1 工程簡(jiǎn)介

1.1 工程概況

八蘇木隧道位于內(nèi)蒙古高原南緣之大青山低中山區(qū)，隧道洞身海拔超過1 500 m，隧道起訖里程DK525+046～DK533+230，全長(zhǎng)8184 m(其中Ⅱ級(jí)圍巖長(zhǎng)1 385 m，Ⅲ級(jí)圍巖長(zhǎng)4 090 m，Ⅳ級(jí)圍巖長(zhǎng)2 425 m，Ⅴ級(jí)圍巖長(zhǎng)284 m)，為單洞雙線隧道，開挖斷面在117～130 m2，屬特大斷面隧道［5］，隧道埋深在40～130 m。

1.2 工程地質(zhì)及水文條件

隧道穿越印河與大黑河的分水嶺，隧道洞身通過區(qū)地層巖性復(fù)雜，主要有第四系全新統(tǒng)洪積層及坡積層，上第三系上新統(tǒng)玄武巖、泥巖夾礫巖、華力西中晚期花崗巖等。隧道沿線斷裂褶皺構(gòu)造不發(fā)育，但新生代火山活動(dòng)頻發(fā)，以基性噴發(fā)為特點(diǎn)，形成了大面積的玄武巖覆蓋層，具有典型的桌狀地貌形態(tài)，并伴有角度不整合，花崗巖節(jié)理較發(fā)育，張開-微張。

2 施工方法的數(shù)值模擬

2.1 研究斷面

隧道出口施工中，DK532+500～531+550段上臺(tái)為泥巖，中-強(qiáng)風(fēng)化、呈土狀，整體性差，易坍塌掉塊，下部為玄武巖，弱風(fēng)化，整體性好。在里程 K532+250處，主要地質(zhì)情況為掌子面上部為膠結(jié)狀的泥巖，下臺(tái)為掌子面上部為玄武巖，地質(zhì)縱斷面如圖1所示。隧道出口施工至DK531+500止，圍巖出現(xiàn)明顯變化，分層明顯，掌子面上部為玄武巖，上臺(tái)2.0 m為泥巖，泥巖為膠結(jié)狀，具有一定自穩(wěn)性，但遇水易崩解，穩(wěn)定性差，泥巖分層沿小里程反向逐漸降低。

圖1 地質(zhì)縱斷面

2.2 施工方法簡(jiǎn)介

如圖2所示，三臺(tái)階七步法施工時(shí)，對(duì)拱部120°范圍內(nèi)出現(xiàn)泥巖的位置采用φ42 mm小導(dǎo)管進(jìn)行超前支護(hù)，以弧形導(dǎo)洞開挖預(yù)留核心土為基本模式，分上、中、下3個(gè)臺(tái)階7個(gè)開挖面，各部位的開挖與支護(hù)沿隧道縱向錯(cuò)開，平行推進(jìn)［6］。它一般包括超前支護(hù)、開挖、初期支護(hù)、監(jiān)控量測(cè)、仰拱施工等工序［7-8］。

圖2 三臺(tái)階七步開挖法透視圖(單位:cm)

2.3 建立有限元模型

根據(jù)工程勘察報(bào)告，結(jié)合《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》和《隧道工程巖體分級(jí)》［9-11］，計(jì)算采用地層和初期支護(hù)的物理參數(shù)如表1所示。

表1 材料物理力學(xué)參數(shù)

隧道凈高12.3 m，最大跨度處寬14.46 m，根據(jù)圣維南原理及實(shí)際需要［12］，隧道模型拱頂距地面49.77 m，拱底距模型底部34.92 m，隧道縱向取1 m。整個(gè)模型計(jì)算范圍為80 m×97 m×1 m(x×z×y)，圍巖采用M-C模型模擬。計(jì)算模型網(wǎng)格劃分如圖3所示。

圖3 隧道網(wǎng)格劃分

3 計(jì)算結(jié)果分析

3.1 軟弱巖層分布于隧道上方

如圖4所示，地層二為穩(wěn)定性較差的泥巖，泥巖分層沿小里程反向逐漸降低，其厚度為c，位于隧道上方b處。分析隧道縱向不同斷面泥巖層厚c及其位置(距隧道拱頂b)對(duì)圍巖變形及初期支護(hù)內(nèi)力的影響。

圖4 計(jì)算截面地層分布示意

3.1.1 圍巖位移分析

典型斷面關(guān)鍵部位的位移計(jì)算結(jié)果如圖5、圖6所示。分析可知:當(dāng)b＜2 m時(shí)，地層二對(duì)洞周圍巖位移影響顯著，并且有隨該軟弱巖層厚度的增加而變大的趨勢(shì);當(dāng)b＞2 m時(shí)，拱頂豎向位移為7 mm左右，最大水平洞徑處位移為2 mm左右，地層二的位置和厚度對(duì)洞周圍巖位移影響基本一致且很小。

圖5 隧道拱頂豎向位移隨c變化柱狀圖

圖6 隧道最大水平洞徑處收斂位移隨c變化柱狀圖

3.1.2 圍巖塑性區(qū)分析

圍巖塑性區(qū)的大小隨隧道上方軟弱圍巖距隧道拱頂?shù)木嚯xb及其厚度c的關(guān)系變化如表2所示。

表2 圍巖塑性區(qū)的大小隨b、c值大小的變化

分析以上不同b、c值條件下的塑性區(qū)，可以看出:施工時(shí)，隧道拱頂上方軟弱巖層均發(fā)生塑性應(yīng)變;洞周其他圍巖正處于塑性流動(dòng)狀態(tài)的區(qū)域并不隨b、c值的增大而增大，并且該區(qū)域主要分布在右側(cè)拱腰、拱墻及左側(cè)拱腳部位，橫向影響范圍在0.5D(D為洞徑)左右。

3.1.3 初期支護(hù)內(nèi)力分析

軟弱巖層分布于隧道上方，不同研究斷面軟弱地層的厚度c及其到隧道拱頂?shù)木嚯xb所計(jì)算出來的隧道關(guān)鍵部位初期支護(hù)噴混凝土最大、最小主應(yīng)力分別如表3和表4所示。表中以拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)。

表3 關(guān)鍵部位初期支護(hù)噴混凝土最大主應(yīng)力MPa

表4 關(guān)鍵部位初期支護(hù)噴混凝土最小主應(yīng)力表 MPa

由表3和表4可以看出:

(1)當(dāng)b＜2 m時(shí)，地層二對(duì)隧道拱腳及以上部位初期支護(hù)內(nèi)力影響較大，其中最大主應(yīng)力發(fā)生在右拱腰部位，達(dá)到3.709 MPa。拱頂初期支護(hù)均受到壓應(yīng)力，最大壓應(yīng)力為1.172 MPa;

(2)當(dāng)b＞2 m時(shí)，拱頂、拱腰、側(cè)墻和拱腳部位初期支護(hù)的內(nèi)力并沒有隨地層二的厚度變化產(chǎn)生顯著的變化。拱頂初期支護(hù)同時(shí)受到拉、壓應(yīng)力，而拱腳范圍均承受壓應(yīng)力;左拱腰和左側(cè)墻部位的初期支護(hù)同時(shí)承受拉應(yīng)力和壓應(yīng)力，最大值均小于0.45 MPa;右拱腰和右側(cè)墻部位承受拉應(yīng)力為主，其中右側(cè)墻部位產(chǎn)生的拉應(yīng)力均未超過0.5 MPa，右拱腰部位拉應(yīng)力對(duì)應(yīng)不同b和c組合值在1～3.709 MPa之間變化;

(3)當(dāng)c一定時(shí)，拱頂最大主應(yīng)力隨b值的增大由負(fù)值(-0.036 MPa)逐漸過渡到正值(0.048 MPa)，并且數(shù)值的絕對(duì)值有由大變小再逐漸變大的趨勢(shì)，其他關(guān)鍵部位應(yīng)力沒有太大改變。

3.1.4 小結(jié)

(1)當(dāng)b＜2 m時(shí)，隧道拱頂及最大水平洞徑處的位移、圍巖塑性區(qū)及初期支護(hù)應(yīng)力均隨隧道上方軟弱圍巖厚度的增加而變大;

(2)當(dāng)b＞2 m時(shí)，隧道上方軟弱圍巖厚度及所在位置對(duì)隧道初期支護(hù)內(nèi)力變化整體影響較小。

3.2 隧道斷面穿越軟硬交互地層

如圖7所示，地層二為穩(wěn)定性較差的泥巖，泥巖分層沿小里程反向逐漸降低，其厚度為c，沿隧道最大水平洞徑線上下對(duì)稱分布，其余地層為玄武巖。分析隧道縱向不同斷面泥巖層厚c對(duì)圍巖變形及隧道初期支護(hù)內(nèi)力的影響。

圖7 計(jì)算截面地層分布示意

3.2.1 圍巖位移分析

典型斷面關(guān)鍵部位的位移計(jì)算結(jié)果如圖8和圖9所示。由位移柱狀圖可知:當(dāng)c＜10 m時(shí)，拱頂豎向位移及隧道最大水平洞徑處的收斂位移隨隧道所穿越軟弱巖層厚度的增加而波動(dòng)增大，其中當(dāng)隧道所穿越軟弱圍巖的面積占隧道斷面積的比例v=1/5(c=2 m)時(shí)，拱頂豎向位移為6 mm左右，當(dāng)v=2/5(c=4 m)時(shí)，拱頂豎向位移為10 mm左右;當(dāng)隧道斷面完全穿越軟弱地層(c＞10 m)時(shí)，隧道拱頂豎向位移將超過20 mm，最大水平洞徑處的收斂位移超過18 mm。

圖8 隧道拱頂豎向位移隨c變化柱狀圖

圖9 隧道最大水平洞徑處收斂位移隨c變化柱狀圖

3.2.2 圍巖塑性區(qū)分析

圍巖塑性區(qū)的大小隨地層二厚度變化如圖10所示。

圖10 圍巖塑性區(qū)的大小隨c值大小的變化

分析以上不同c值條件下的塑性區(qū)，可以看出:正處于塑性流動(dòng)狀態(tài)的區(qū)域隨隧道所穿越軟弱圍巖的面積占隧道斷面積的比例v的增大而增大，當(dāng)v＜1(c＜10 m)時(shí)，塑性區(qū)主要分布在側(cè)墻部位，沿隧道徑向往外延伸;當(dāng)v＞1(c＞14 m)時(shí)，隧道周邊圍巖塑性區(qū)開始貫通，并且貫通區(qū)域隨c的增大而增大，塑性區(qū)沿隧道徑向水平方向影響較大，豎向較小。

3.2.3 初期支護(hù)內(nèi)力分析

隧道斷面穿越軟弱地層時(shí)，不同軟弱地層厚度c所計(jì)算出來的隧道關(guān)鍵部位初期支護(hù)噴混凝土最大、最小主應(yīng)力分別如11和圖12所示。圖中以拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)。

由圖11和圖12可以看出:

(1)隧道關(guān)鍵部位初期支護(hù)最大主應(yīng)力在c≤8 m時(shí)變化幅度最大，右拱腰部位應(yīng)力最大值達(dá)1.45 MPa左右，右拱腳部位應(yīng)力在-0.3～0.5 MPa范圍波動(dòng);其中當(dāng)c=6 m時(shí)，各關(guān)鍵部位最大主應(yīng)力最小，且都介于-0.1～0.1 MPa之間;當(dāng)c＞8 m時(shí)，各關(guān)鍵部位最大主應(yīng)力變化趨于穩(wěn)定、平緩;

圖11 關(guān)鍵部位初期支護(hù)噴混凝土最大主應(yīng)力曲線

圖12 關(guān)鍵部位初期支護(hù)噴混凝土最小主應(yīng)力曲線

(2)隧道關(guān)鍵部位初期支護(hù)最小主應(yīng)力隨著地層二的增大而增大。其中拱頂部位應(yīng)力在c＞14 m時(shí)變化速率增大，其余部位應(yīng)力在c＞10 m時(shí)的變化逐漸趨于穩(wěn)定。

3.2.4 小結(jié)

(1)當(dāng)軟弱巖層厚度不大于10 m時(shí)，隧道開挖后圍巖位移、塑性區(qū)及初期支護(hù)內(nèi)力在一定范圍內(nèi)隨該軟弱巖層厚度的增加波動(dòng)增大;

(2)當(dāng)軟弱巖層厚度大于10 m時(shí)，隧道開挖后圍巖位移、塑性區(qū)及初期支護(hù)內(nèi)力變化趨于穩(wěn)定。

4 結(jié)論

大斷面隧道穿越軟硬交互地層，洞周圍巖變形及初期支護(hù)內(nèi)力與軟弱地層有著密切聯(lián)系，通過分析可知:

(1)軟弱巖層分布于隧道上方條件下，當(dāng)該巖層距隧道拱頂小于2 m時(shí)，圍巖變形及初期支護(hù)應(yīng)力均隨該軟弱圍巖厚度的增加而變大，但當(dāng)該巖層距隧道拱頂大于2 m時(shí)，該軟弱圍巖厚度及所在位置對(duì)隧道初期支護(hù)內(nèi)力變化整體影響較小，施工圍巖級(jí)別應(yīng)按硬巖劃分;

(2)隧道斷面穿越軟硬交互地層條件下，當(dāng)軟弱巖層厚度不大于10 m時(shí)，隧道開挖后圍巖位移、塑性區(qū)及初期支護(hù)內(nèi)力在一定范圍內(nèi)隨該軟弱巖層厚度的增加波動(dòng)增大，隨后趨于穩(wěn)定。軟弱巖層厚度小于2 m時(shí)，施工圍巖級(jí)別應(yīng)按硬巖劃分;軟弱巖層厚度大于10 m時(shí)，施工圍巖級(jí)別應(yīng)按軟巖劃分。

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