張亞勇，薛新枝

(1.蘇州軌道交通有限公司，江蘇蘇州 215003;2.鄭州市軌道交通有限公司，鄭州 450046)

地鐵盾構(gòu)區(qū)間側(cè)穿建筑物施工控制技術(shù)

張亞勇1，薛新枝2

(1.蘇州軌道交通有限公司，江蘇蘇州 215003;2.鄭州市軌道交通有限公司，鄭州 450046)

為保證地鐵沿線建筑物的安全，對(duì)近距離側(cè)穿建筑物的地鐵盾構(gòu)區(qū)間隧道施工，從設(shè)備選型、掘進(jìn)參數(shù)、同步注漿與二次注漿等方面進(jìn)行分析與控制，地表隆沉最大值分別為0，-9.8 mm，建筑物隆沉最大值分別為5，-2.8 mm，地表沉降值與建筑物沉降值均控制在目標(biāo)值范圍內(nèi)，保證了地鐵沿線建筑物的安全。

地鐵;盾構(gòu)隧道;下穿建筑物;施工

1 工程概況

蘇州火車站站—三醫(yī)院站區(qū)間盾構(gòu)隧道自蘇州火車站站向西，以半徑410 m圓曲線左轉(zhuǎn)穿越蘇州火車站站場(chǎng)，然后依次以半徑450、350 m圓曲線沿廣濟(jì)路前進(jìn)，最后以半徑350 m圓曲線到達(dá)三醫(yī)院站。線路線間距13.0～19.29 m。線路的基本走向?yàn)槟媳毕?。隧道縱坡呈"V"形，區(qū)間最大縱坡為15.309‰，最小縱坡為4.0‰。線路豎曲線與車站相連端采用3 000 m半徑，其余為5 000 m半徑，區(qū)間線路埋深9.1～17.5 m。設(shè)2處聯(lián)絡(luò)通道及1處廢水泵房。

左右線全長2 704.882 m，右線隧道盾構(gòu)機(jī)由三醫(yī)院站始發(fā)，向火車站站方向掘進(jìn)。沿線建(構(gòu))筑物密集，其中在右線隧道第26環(huán)～109環(huán)段近距離下穿第三人民醫(yī)院急診樓、社區(qū)服務(wù)中心、市立醫(yī)院發(fā)熱門診3處房屋。3棟房屋的建筑形式及與區(qū)間右線的位置關(guān)系見表1，平面位置關(guān)系見圖1。

表1 建筑物形式及與區(qū)間隧道的位置關(guān)系

本區(qū)間隧道土體上部為粉質(zhì)黏土層，中部為中密狀粉土夾粉砂層，下部為軟～流塑狀粉質(zhì)黏土層，地下水埋深6.7 m。

2 施工重難點(diǎn)

本區(qū)間線路在平縱斷面上大部分為曲線，且近距離穿越3處房屋，稍有不慎便會(huì)造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和嚴(yán)重的社會(huì)影響。因此，本工程施工重點(diǎn)就是保證沿線既有房屋的安全;區(qū)間施工的難點(diǎn)即主要任務(wù)是對(duì)施工過程進(jìn)行控制，最大限度地減小隧道掘進(jìn)過程中土體變形與地面建筑物的沉降，從而保證既有建筑物的安全。

3 施工過程控制

根據(jù)沿線工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件、地層特性、地面環(huán)境等因素及以往的施工經(jīng)驗(yàn)，選用土壓平衡盾構(gòu)施工，盾構(gòu)機(jī)由三醫(yī)院站始發(fā)，向火車站站方向推進(jìn)。根據(jù)盾構(gòu)隧道施工的特點(diǎn)，減少隧道周圍土體變形、控制地面建構(gòu)筑物沉降主要從設(shè)備選型、控制盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)、調(diào)整同步注漿與二次注漿參數(shù)等方面著手［3-11］。

3.1 設(shè)備選型

3.1.1 刀盤選擇

盾構(gòu)機(jī)刀盤的形狀主要有屬于敞開式的輪輻形與屬于封閉式的面板形兩種。因本區(qū)間隧道穿越的地層大部分為粉土夾粉砂及粉質(zhì)黏土地層，土層自立性較差，且地下水位高、水壓力大，若選用輪輻形刀盤，則在掘進(jìn)過程中容易發(fā)生噴水、噴泥現(xiàn)象，從而導(dǎo)致掘削面發(fā)生坍塌;而面板式刀盤的面板可直接支撐掘削面，具有擋土功能，有利于掘削面的穩(wěn)定。因此，本區(qū)間盾構(gòu)機(jī)選用面板式刀盤。

但面板式刀盤在掘削含黏土的地層時(shí)，易發(fā)生黏土粘附面板表面妨礙刀盤旋轉(zhuǎn)，進(jìn)而影響掘削質(zhì)量;在砂質(zhì)土層中掘進(jìn)時(shí)，因土顆粒間的摩擦角大故磨擦阻力大，土體自身的流動(dòng)性、抗?jié)B性均較差，在無其他措施的情況下，掘削面穩(wěn)定也極其困難。若對(duì)掘削面土體注入添加材，使開挖面處作為支撐介質(zhì)的土體的塑性、流動(dòng)性、防滲性和彈性等得以改進(jìn)，從而使開挖土層得到改良，可確保掘削土的流動(dòng)性、止水性，使掘削面穩(wěn)定，并可減少盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)驅(qū)動(dòng)功率，同時(shí)也可減少刀具的磨損。因此，在刀盤上鉆頭前端加設(shè)了5個(gè)添加劑注入口(中心軸部設(shè)1個(gè)，刀盤外周部設(shè)4個(gè))，用以向盾構(gòu)機(jī)開挖室中注入添加材。另外，因添加材注入口直接與泥土接觸，故在注入口設(shè)置防護(hù)頭和逆流防止閥，以防止泥土和地下水涌入開挖室。

3.1.2 螺旋輸送機(jī)

螺旋輸送機(jī)作為控制密封艙壓力的關(guān)鍵部件，對(duì)其密封性能有很高的要求，為防止在地下水位較高，水壓較大地層中掘進(jìn)時(shí)，螺旋輸送機(jī)的密封性不好而發(fā)生噴涌水、噴涌砂現(xiàn)象，采用了止水性能好的有軸式螺旋輸送機(jī)，并對(duì)螺旋輸送機(jī)設(shè)置了2道防水閘門。

3.1.3 盾尾密封刷

為防止周圍地層的土砂、地下水、管片背后注入漿液、開挖面的泥水、泥土等從盾尾間隙流向盾構(gòu)機(jī)體內(nèi)，在盾尾設(shè)置了3道密封刷。密封油脂由12條管路壓送到3排盾尾密封刷與管片之間形成的2個(gè)腔室中，以防止注射到管片背后的漿液及地下水等進(jìn)入盾體內(nèi)。

3.2 盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)控制

土壓平衡盾構(gòu)機(jī)施工中切削面穩(wěn)定的機(jī)理［1，2］是:在盾構(gòu)推進(jìn)時(shí)其前端刀盤旋轉(zhuǎn)掘削地層土體，切削下來的土體進(jìn)入土艙，當(dāng)土體充滿土艙時(shí)，其被動(dòng)土壓與掘削面上的土、水壓基本相同時(shí)掘削面實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定。若盾構(gòu)推力過大、推速快、出土率小，土倉壓力則增大，這將對(duì)掘削面產(chǎn)生擠壓而使掘削面隆起和前移，從而引起地面隆起;若盾構(gòu)推力過小、推速慢、出土率大，土倉壓力則變小，這將引起掘削面的塌陷，從而引起地面沉降。另外，盾構(gòu)姿態(tài)也是引起地面隆起或沉降的重要因素。因此，為了更好地控制地面隆起與沉降量，主要從土倉壓力、出土量及掘進(jìn)過程中的盾構(gòu)姿態(tài)3方面進(jìn)行控制。

3.2.1土壓力控制

圖1 區(qū)間隧道與地面建筑物平面關(guān)系(單位:m)

根據(jù)各段隧道的埋深、地層地質(zhì)情況、地下水位、區(qū)間上方地面車輛荷載等，綜合計(jì)算土倉壓力理論值為0.18 MPa，施工過程中土壓力值設(shè)置略高于理論計(jì)算值，使刀盤前方土層有較小的隆起，隆起量控制在2 mm左右，隨著盾構(gòu)機(jī)的通過與土體的固結(jié)，隆起值回落，并開始緩慢沉降。施工時(shí)土倉壓力設(shè)置高于理論值約0.01 MPa，施工過程中根據(jù)線路埋深與地層地質(zhì)情況的變化，及地面隆沉的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，不斷調(diào)整土壓力設(shè)定值，并通過調(diào)整刀盤扭矩與總推力，來調(diào)整土倉壓力。整個(gè)施工中土倉壓力控制在0.18～0.22 MPa。

停機(jī)狀態(tài)處理(停機(jī)保壓):當(dāng)盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)完第7環(huán)，完成洞門封閉注漿后正值春節(jié)，停機(jī)當(dāng)天上午土倉壓力為0.18 MPa，中午11點(diǎn)土壓力降至0.14 MPa，為確保掘削面穩(wěn)定、控制好地表沉降，并保證節(jié)后盾構(gòu)機(jī)能正常運(yùn)轉(zhuǎn)，及時(shí)將盾構(gòu)機(jī)向前頂進(jìn)建立土壓至0.20 MPa后停機(jī)。假日期間，派專人值守，對(duì)盾構(gòu)機(jī)狀態(tài)進(jìn)行了監(jiān)測(cè)，根據(jù)土壓力下降情況，采取了每隔4～5 h盾構(gòu)機(jī)向前頂進(jìn)建立土壓至0.20 MPa，并嚴(yán)格保證土壓力不小于0.14 MPa的措施。根據(jù)地表沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示，停機(jī)6 d內(nèi)，采取間隙推進(jìn)保壓的措施，地表沉降量被控制在+2～-3 mm之間，控制效果較好。地表沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)見圖2。

圖2 春節(jié)期間停機(jī)6 d地表沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)

3.2.2 出土量控制

土壓平衡盾構(gòu)機(jī)的排土機(jī)構(gòu)由螺旋輸送機(jī)、排土控制器組成。盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)，在相同推進(jìn)速度的情況下，出土量直接影響到土倉壓力值，因此，應(yīng)根據(jù)開挖直徑、開挖進(jìn)尺、巖土損失及巖土松散系數(shù)(取1.3～1.4)計(jì)算出理論出土量，施工中將實(shí)際出土量與理論出土量進(jìn)行比較，做到出土量與進(jìn)尺量平衡，施工中將出土量控制在98%～100%。當(dāng)實(shí)際出土量與理論出土量相差較大時(shí)，及時(shí)分析原因做出調(diào)整，防止超挖造成地表沉陷。

根據(jù)實(shí)際施工經(jīng)驗(yàn)，主要采取以下兩種方法來控制出土量:一是將螺旋輸送機(jī)的轉(zhuǎn)速調(diào)整到一定值，保持出土量基本不變，然后根據(jù)土艙內(nèi)的土壓計(jì)和刀盤的掘削扭矩的監(jiān)測(cè)儀表控制盾構(gòu)推力和推進(jìn)速度，以達(dá)到排土量與掘土量的平衡;二是將盾構(gòu)的掘進(jìn)速度調(diào)整到某一定值，保持掘土量基本不變，然后由設(shè)置在螺旋輸送機(jī)內(nèi)的土壓計(jì)的實(shí)測(cè)值控制螺旋輸送機(jī)的轉(zhuǎn)速，以控制出土量，從而達(dá)到排土量與掘土量的平衡。也可根據(jù)實(shí)際情況，兩種方法結(jié)合使用。

3.2.3 盾構(gòu)姿態(tài)控制

區(qū)間線路在平面上處于左轉(zhuǎn)的曲線上，縱斷面上于第8環(huán)開始變坡，一直到63環(huán)變?yōu)?5‰的下坡。因盾構(gòu)機(jī)在平面和縱斷面線路上均處于曲線段，且盾構(gòu)所處地層上硬下軟，盾構(gòu)姿態(tài)較難控制，最初盾構(gòu)司機(jī)未掌握此地層中盾構(gòu)姿態(tài)變化規(guī)律，在掘進(jìn)至第34環(huán)時(shí)，盾構(gòu)機(jī)出現(xiàn)了“磕頭”現(xiàn)象。針對(duì)實(shí)際情況，及時(shí)進(jìn)行了糾偏。并總結(jié)經(jīng)驗(yàn)如下。

(1)盾構(gòu)推進(jìn)時(shí)將偏離量控制在規(guī)定允許偏離量的50% ～80%，并在該范圍內(nèi)修正偏離，進(jìn)行推進(jìn)管理。

(2)方向修正時(shí)，先把方向角變化量或者掘削面至盾尾偏移的變化量換算成上下左右推進(jìn)千斤頂行程的變化量。推進(jìn)中的方向變化，可通過行程計(jì)測(cè)得的各區(qū)千斤頂?shù)男谐滩?、陀螺方位角的變化、傾斜計(jì)的縱向角等參數(shù)的變化掌握。監(jiān)視這些推進(jìn)數(shù)據(jù)與目標(biāo)值的對(duì)比結(jié)果，調(diào)整各區(qū)千斤頂?shù)耐屏?，控制盾?gòu)機(jī)的推進(jìn)方向。

(3)在方向控制時(shí)，必須隨時(shí)掌握盾構(gòu)在推進(jìn)方向上的偏離量，按可以把偏離量拉回到控制值以內(nèi)的原則設(shè)定方向修正量，即使超過管理值也可以考慮先修正幾米的原則進(jìn)行方向控制，避免強(qiáng)糾猛糾與糾偏過度而反復(fù)糾偏。

(4)有條件進(jìn)行試驗(yàn)段施工時(shí)，應(yīng)通過試驗(yàn)段施工總結(jié)管片脫出盾尾穩(wěn)定后的上浮量或下沉量，以便在盾構(gòu)機(jī)推進(jìn)時(shí)在縱斷面豎向設(shè)置相應(yīng)的預(yù)偏量。

(5)在修正盾構(gòu)方向的同時(shí)，還必須慎重地進(jìn)行管片組裝管理。在曲線地段推進(jìn)，每環(huán)管片組裝后，均應(yīng)測(cè)量管片與盾尾板的間隙，如果尾隙過小，會(huì)導(dǎo)致管片無法組裝，同時(shí)接頭錯(cuò)位，縫隙增大，致使漏水，且易導(dǎo)致管片自身出現(xiàn)裂紋等損傷。因此，為滿足盾構(gòu)方向修正的需要，必須使用楔形管片修正隧道軸線方向。

(6)施工時(shí)在滿足規(guī)范要求的基礎(chǔ)上，根據(jù)實(shí)際情況適當(dāng)提高測(cè)量頻率，測(cè)定盾構(gòu)隧道的軸線偏移情況，根據(jù)測(cè)量數(shù)據(jù)分析盾構(gòu)姿態(tài)，及時(shí)采取糾偏措施，避免誤差累積，平穩(wěn)地控制盾構(gòu)推進(jìn)的軸線，確保盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)與隧道姿態(tài)符合線型要求。

3.3 注漿控制

3.3.1 同步注漿

對(duì)砂質(zhì)土及軟黏土等地質(zhì)條件，盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)若不及時(shí)進(jìn)行同步注漿，則管片不能被周圍土體固定，盾構(gòu)千斤頂?shù)耐屏o法準(zhǔn)確地傳向后方，由此將帶來管片的變形，隧道軸線的移位，且因尾隙的維持時(shí)間較短，引起地層的沉降，因此，必須及時(shí)進(jìn)行管片背后注漿。同步注漿的質(zhì)量主要從漿液性能(流動(dòng)性、稠度、析水率、凝膠時(shí)間、漿液強(qiáng)度等)、注漿壓力與注漿量等方面進(jìn)行控制。

異位發(fā)酵床的糞尿處理工藝如圖1所示，豬舍中的糞污通過排糞溝直接進(jìn)入集糞池中，通過切割攪拌機(jī)進(jìn)行攪拌處理，避免沉淀等問題發(fā)生。糞污切割泵進(jìn)行打漿，將其抽送到噴淋池中，隨后將糞污均勻噴灑到異位發(fā)酵床上，然后進(jìn)行微生物發(fā)酵劑的添加，將墊料跟糞污混合進(jìn)行發(fā)酵處理，分解豬糞，并進(jìn)行臭味的有效消除[2]。噴淋機(jī)往返噴淋糞污，且翻堆機(jī)能進(jìn)行混合墊料的及時(shí)供給，這樣也能夠完成豬糞污的有效處理，并將墊料轉(zhuǎn)變?yōu)橛袡C(jī)肥，為養(yǎng)殖人員帶來良好的經(jīng)濟(jì)效益。

(1)漿液原材料及配比

參照相鄰區(qū)間的施工經(jīng)驗(yàn)，并根據(jù)本區(qū)間地質(zhì)情況及周邊環(huán)境情況，注漿采用新型改良漿液(準(zhǔn)厚漿)，原材料主要為消石灰、膨潤土(鈉基)、粉煤灰(Ⅱ級(jí))、中細(xì)砂、外加劑(減水)、水等，配比見表2。

表2 同步注漿漿液配比與原材料指標(biāo) kg

漿液性能指標(biāo):漿液坍落度初始值控制在24～26 cm，2 h內(nèi)不低于24 cm;稠度10～13 cm;凝結(jié)時(shí)間14 h;抗壓強(qiáng)度 R7=0.7 MPa，R28＞1 MPa;密度 1.82 g/cm3。

(2)注漿量及注漿壓力

注漿壓力通常選用地層阻力強(qiáng)度與注入條件(漿液性質(zhì)、噴出量及注入工法等)決定的附加項(xiàng)的和，若注漿壓力小于地層阻力強(qiáng)度，則漿液無法壓入，但若注漿壓力過大，則管片封頂塊的螺栓可能被剪斷，故注漿壓力一般設(shè)定為地層阻力強(qiáng)度加上0.1～0.2 MPa。本區(qū)間施工時(shí)同步注漿壓力控制在0.5 MPa以內(nèi)。

注漿量不僅與管片背后空隙量有關(guān)，還與注入壓力、土層性質(zhì)及施工損耗等因素有關(guān)，本區(qū)間施工開始同步注漿注入率按220%。根據(jù)本區(qū)間現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐，發(fā)現(xiàn)盾構(gòu)機(jī)同步注漿自動(dòng)計(jì)量系統(tǒng)所顯示的注入量(面板顯示注入量)和實(shí)際拌漿量有所差異，界面顯示注入量比實(shí)際拌漿量多0.5～1 m3/環(huán)。鑒于此，同步注漿量控制以實(shí)際拌漿量控制為主，操作界面顯示量控制為輔。洞門注漿封閉結(jié)束后，同步注漿從+5環(huán)開始起注，在控制注漿壓力不超過0.5 MPa的前提下，每環(huán)定量注入準(zhǔn)厚漿3 m3，并根據(jù)地表監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反應(yīng)的地面沉降量對(duì)注漿量進(jìn)行不斷地調(diào)整。由監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)從第5環(huán)至18環(huán)沉降量逐步增大，經(jīng)過分析決定從第22環(huán)開始將每環(huán)注漿量調(diào)整至3.5 m3(注入率為254%)，注漿量調(diào)整后地面沉降量逐步減小，為更好地控制沉降，從47環(huán)開始將注漿量調(diào)整至3.8 m3(注入率為276%)，通過監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可知，調(diào)整注漿量后地面沉降被控制在4 mm以內(nèi)。地面沉降監(jiān)測(cè)結(jié)果見圖3。

圖3 地面沉降與同步注漿量關(guān)系

(3)注漿施工注意事項(xiàng)

3.3.2 二次注漿

因1～4環(huán)處于洞門端頭加固區(qū)內(nèi)，土體自立性較好，施工中未進(jìn)行同步注漿，須進(jìn)行二次注漿補(bǔ)充管片外空隙，其余管片背后因同步注漿漿液的凝固發(fā)生體積縮減，以及因地層特性等因素造成的管片背后空隙未被完全填充等，須通過管片上的注漿孔對(duì)管片背后進(jìn)行二次跟蹤注漿。二次注漿采用水泥水玻璃雙液漿。根據(jù)地層情況及實(shí)驗(yàn)結(jié)果，確定注漿參數(shù)如下。

(1)漿液配合比

水∶水玻璃=3∶1(質(zhì)量比) 水泥漿水灰比=1∶1(質(zhì)量比)

水泥漿∶水玻璃=1∶1(體積比)

(2)注漿量及注漿壓力

1～5環(huán)二次注漿量30 m3，從第6環(huán)進(jìn)行二次跟蹤注漿。注漿順序?yàn)槊恳画h(huán)管片的左下和右下，隔環(huán)的左上和右上，平均每環(huán)注漿1.0 m3。注漿壓力0.3～0.4 MPa。每環(huán)注漿采用注漿量與注漿壓力雙控，以保證注漿質(zhì)量。

4 施工過程控制結(jié)果

地面沉降控制目標(biāo):地面單次最大隆起小于2 mm，地面累計(jì)隆起量小于5 mm;地面單次最大沉降量小于3 mm，地面累計(jì)沉降量小于15 mm。建筑物沉降控制目標(biāo):

圖4 區(qū)間右線與建筑物監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

建筑物累計(jì)隆起量5 mm，累計(jì)沉降量10 mm;建筑物豎向傾斜率控制在2‰以內(nèi)。

4.1 地表沉降

盾構(gòu)近距離穿房屋段地表累計(jì)沉降值見圖3，從圖3中可見盾構(gòu)穿越后，地表無隆起，累計(jì)沉降量最大為9.8 mm，在控制目標(biāo)范圍內(nèi)。

4.2 建筑物沉降

對(duì)盾構(gòu)穿越的建筑物主要進(jìn)行沉降、傾斜及裂縫的監(jiān)測(cè)［12］。建筑物沉降主要使用水準(zhǔn)儀對(duì)承重墻、柱及基礎(chǔ)進(jìn)行觀測(cè);用經(jīng)緯儀對(duì)其傾斜度進(jìn)行觀測(cè);并通過肉眼對(duì)建筑物是否發(fā)生裂縫進(jìn)行觀測(cè)。醫(yī)院急診樓、社區(qū)服務(wù)中心、發(fā)熱門診樓監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置見圖4。各建筑物累計(jì)沉降值見表3。由表3可看出，3幢房屋隆沉最大的為社區(qū)服務(wù)中心，最大隆起量為5 mm，最大沉降量為-2.8 mm，在控制目標(biāo)范圍內(nèi)，建筑物豎向傾斜率均被控制在1‰以內(nèi)，通過觀測(cè)3座建筑物均未發(fā)現(xiàn)墻面裂縫，建筑物的使用安全未受到影響。

表3 建筑物累計(jì)沉降值

5 結(jié)語

通過對(duì)盾構(gòu)區(qū)間施工過程進(jìn)行控制，尤其是對(duì)停機(jī)狀態(tài)下的土倉壓力控制、在盾構(gòu)機(jī)出現(xiàn)“磕頭”現(xiàn)象時(shí)結(jié)合管片姿態(tài)的調(diào)整對(duì)盾構(gòu)姿態(tài)逐步糾偏、及對(duì)注漿漿液質(zhì)量的控制，使得三棟房屋最終沉降量與傾斜值均控制在目標(biāo)值范圍內(nèi)，保證了沿線建筑物的安全。由此可見，本區(qū)間施工設(shè)備選型合理、掘進(jìn)參數(shù)控制得當(dāng)、注漿施工參數(shù)設(shè)置合理可行，過程控制措施有效。本區(qū)間施工各項(xiàng)參數(shù)設(shè)置與過程控制措施可作為同類地層盾構(gòu)施工的參考。

［1］ 張鳳祥，傅德明，楊國祥，等.盾構(gòu)隧道施工手冊(cè)［M］.北京:人民交通出版社，2005.

［2］ 陳饋，洪開榮，吳學(xué)松，等.盾構(gòu)施工技術(shù)［M］.北京:人民交通出版社，2009.

［3］ 北京市城鄉(xiāng)建設(shè)委員會(huì).GB50299—1999 地下鐵道工程施工及驗(yàn)收規(guī)范(2003年版)［S］.北京:中國計(jì)劃出版社，2004.

［4］ 中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn).GB50446—2008 盾構(gòu)法隧道施工與驗(yàn)收規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2008.

［5］ 李宏安，趙德海.北京地鐵10號(hào)線區(qū)間隧道盾構(gòu)施工質(zhì)量控制要點(diǎn)［J］.鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，2008(12):76-78.

［6］ 田世文，張柏，杜新飛.北京地鐵10號(hào)線盾構(gòu)下穿既有建筑物的管制措施［J］.鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，2008(12):148-150.

［7］ 王巖，錢新，矯偉剛.盾構(gòu)小半徑曲線下穿特級(jí)風(fēng)險(xiǎn)源施工難點(diǎn)及對(duì)策［J］.鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，2010(7):99-101.

［8］ 馬笑遇.盾構(gòu)隧道建筑物相互作用規(guī)律研究及其施工風(fēng)險(xiǎn)分析［J］.鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，2010(7):94-97.

［9］ 李昊勇，黃繪慧.深圳地鐵穿越鐵路的區(qū)間隧道盾構(gòu)法施工技術(shù)［J］.中國市政工程，2009(1):52-53.

［10］周政，方依文，王海濤，鄭仔弟.盾構(gòu)隧道穿越建筑群施工技術(shù)［C］∥2009年中國城市地下空間開發(fā)高峰論壇論文集.北京:中國市政工程協(xié)會(huì)，2009.

［11］馮長勝.地鐵盾構(gòu)下穿古建筑的地表沉降原因分析及控制措施［J］.科技資訊，2009(10).

［12］李永敬.地鐵施工下穿建筑物沉降控制標(biāo)準(zhǔn)研究［J］.鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，2006(2):91-92.

Control Technique of the Construction of Metro's Shield Tunnel Laterally Passing through Buildings

ZHANG Ya-yong1，XUE Xin-zhi2
(1.Suzhou Rail Transit Co.，Ltd.，Suzhou 215003，China;2.Zhengzhou Rail Transit Co.，Ltd.，Zhengzhou 450046，China)

To ensure the safety of the buildings along the metro，the construction of metro's shield tunnel section laterally passing through buildings in short distance are analyzed and controlled in respects of equipment selection，tunneling parameters，synchronous grouting and secondary grouting.The conclusion is drawn that the ground settlement values are in the scope of 0 and-9.8 millimeter，the building's uplift or settlement values are in the scope of+5 millimeter and-2.8 millimeter，and all the values are inside the scope of allowable value.So the safety of buildings along the metro can be ensured.

metro;shield tunnel;passing below the buildings;construction

U231+.3

B

1004-2954(2012)07-0111-05

2011-11-24

張亞勇(1977—)，男，工程師，2001年畢業(yè)于焦作工學(xué)院工程測(cè)量專業(yè)，工學(xué)學(xué)士，E-mail:zyy-kjb@126.com。