趙貴前

（國(guó)網(wǎng)新源北京十三陵蓄能電廠，北京 102200）

某廠4臺(tái)奧地利制造的發(fā)電機(jī)于1995年投產(chǎn)，額定容量為222 MVA，電動(dòng)額定容量為218 MW，額定電壓為13.8 kV，額定電流為9 288 A。定子機(jī)座分2瓣，幾何外形為正八邊形,對(duì)邊尺寸為6 600 mm，高度3 450 mm，重178 t。定子機(jī)座內(nèi)圈均勻分布有30根定位筋支撐方鋼，且與5層環(huán)板和下環(huán)相接，形成Φ5 364的定位筋配合面。定子鐵芯由0.5 mm厚的優(yōu)質(zhì)硅鋼片(型號(hào)V285Q-50 A)交錯(cuò)疊壓而成，鐵芯高2 500 mm，內(nèi)徑為4 300 mm。定子繞組為雙層疊繞整數(shù)短節(jié)距繞組，F(xiàn)級(jí)環(huán)氧粉云母少膠VPI線棒絕緣體系，圈式線圈，由60匝單玻璃絲包聚酯漆包扁銅線組成。定子總槽數(shù)180個(gè)，極距15 mm，節(jié)距12 mm，每相并聯(lián)支路數(shù)3個(gè)。

1 發(fā)電機(jī)定子繞組線棒絕緣擊穿情況

1.1 發(fā)生過程

2012年，2號(hào)發(fā)電機(jī)安裝了局部放電在線傳感器后進(jìn)行定子繞組交流耐壓試驗(yàn)。試驗(yàn)前，絕緣電阻、吸收比及極化指數(shù)，定子繞組分支及總體直流電阻，定子繞組直流耐壓及泄漏電流，定子鐵芯壓緊螺栓絕緣電阻測(cè)量等項(xiàng)目均合格。定子繞組交流耐壓試驗(yàn)采用的是串聯(lián)諧振耐壓，耐壓值為20.7 kV(1.5 Un)。首先進(jìn)行A相耐壓，電壓值升到18 kV時(shí)，聽到較響的放電聲，且放電后失諧，儀器高壓側(cè)直接斷開。檢查相關(guān)位置，未發(fā)現(xiàn)異常放電痕跡，打開耦合器底板檢查二次線，接線良好，用2 500 V搖表測(cè)量A-BC-地的絕緣，絕緣電阻值為1.56 GΩ。B相正常升壓到20.7 kV，保持1 min，通過。C相耐壓試驗(yàn)時(shí)，加壓到17.6 kV，發(fā)生了與A相類似的放電現(xiàn)象，儀器失諧，高壓側(cè)自動(dòng)斷開；同樣用2 500 V搖表測(cè)C-BA-地的絕緣電阻，電壓升到500 V時(shí)，絕緣電阻值為118 kΩ。分別測(cè)量C-地，電壓升到400～500 V，絕緣值為100 kΩ；測(cè)量C-B，電壓升至2 500 V，絕緣值為1.67 GΩ；測(cè)量C-A，電壓升至2 500 V，絕緣值為1.05 GΩ。將C相的3個(gè)耦合器全部甩開，再用搖表測(cè)C-地絕緣，電壓升至500 V，絕緣值為161 kΩ。從絕緣電阻測(cè)量結(jié)果可以初步判斷，C相對(duì)地主絕緣發(fā)生擊穿。

1.2 故障位置確認(rèn)

首先將A，B相短接，再用5 000 V絕緣搖表對(duì)AB相充電5 min，對(duì)C相放電，觀察放電點(diǎn)。經(jīng)過2次試驗(yàn)，確認(rèn)為143號(hào)槽上層線棒槽口處發(fā)生了放電。經(jīng)檢查，143號(hào)槽上層線棒為C相，下層線棒為A相。

A相第1次升壓后出現(xiàn)放電，但是未發(fā)現(xiàn)放電燒灼痕跡，測(cè)量絕緣電阻也未發(fā)現(xiàn)異常。后采取升壓燒故障點(diǎn)的方法，確定故障位置為162號(hào)槽。162號(hào)槽上下層線棒均為A相。

1.3 準(zhǔn)確位置查找

將定子吊出機(jī)坑，確認(rèn)143號(hào)槽及162號(hào)槽的故障線棒是上層線棒還是下層線棒。將C相143號(hào)、A相162號(hào)線棒上端部焊開，將上下層線棒分開，用2 500 V搖表分段測(cè)量絕緣電阻。從測(cè)量結(jié)果得出：143號(hào)及162號(hào)槽均為上層線棒出現(xiàn)絕緣故障。2根故障線棒拔出后，檢查發(fā)現(xiàn)2根線棒擊穿部位非常相似，均在線棒上端部出槽口附近，具體擊穿點(diǎn)均位于線棒絕緣繞制的倒角處。

2 原因分析

2.1 線棒狀態(tài)檢查分析

故障位置均為上層線棒出槽口里側(cè)線棒一側(cè)倒角處，線棒所處均為高電位，故障位置有絕緣腐蝕缺損。

根據(jù)這幾個(gè)特征，在定子繞組中又找出3根線棒(41號(hào)、81號(hào)和53號(hào)槽線棒)，將其端部焊開后分別進(jìn)行試驗(yàn)，耐壓值為22.5 kV。其中一根在升壓至20.05 kV時(shí)放電，對(duì)該線棒第2次升壓，升壓至4.5 kV時(shí)放電擊穿，擊穿位置相同。

將故障線棒拔出，從故障點(diǎn)剖開，檢查線棒內(nèi)部絕緣狀況。

(1) 故障點(diǎn)處的內(nèi)絕緣(143號(hào))存在部分主絕緣分層現(xiàn)象，但是同一剖面的其他位置的主絕緣用肉眼看不出明顯的分層，絕緣整體性尚可。

(2) 同一剖面上線棒的主絕緣厚度不一致，在場(chǎng)強(qiáng)相對(duì)集中的線棒倒角處絕緣厚度相對(duì)較薄。

(3) 擊穿部位：從防暈內(nèi)屏蔽金屬條開始直線延伸到倒角，穿透。防暈內(nèi)屏蔽金屬條同一直線相交以外的絕緣層在擊穿倒角處幾乎蝕損殆盡，而沒有發(fā)生擊穿的倒角沿防暈內(nèi)屏蔽金屬條一線相交處以外的絕緣基本沒有發(fā)生蝕損。

DL/T492-2009《發(fā)電機(jī)環(huán)氧云母定子繞組絕緣老化鑒定導(dǎo)則》規(guī)定，對(duì)“運(yùn)行年久(一般運(yùn)行時(shí)間在20年以上)”或“運(yùn)行或預(yù)防性試驗(yàn)中多次發(fā)生絕緣擊穿或必要時(shí)”應(yīng)進(jìn)行絕緣老化鑒定試驗(yàn)?？紤]到發(fā)電機(jī)已運(yùn)行近20年，又在預(yù)防性試驗(yàn)中出現(xiàn)了絕緣擊穿，因此對(duì)這臺(tái)發(fā)電機(jī)定子上層剩余線棒進(jìn)行抽檢。按上述3個(gè)故障外在特征，通過窺鏡對(duì)存在電腐蝕缺損跡象的線棒進(jìn)行觀察，最終確定對(duì)1號(hào)、61號(hào)、84號(hào)上層線棒進(jìn)行檢查。將這3根線棒上下端頭分別焊開，使得線棒獨(dú)立出來，在槽內(nèi)進(jìn)行絕緣老化鑒定試驗(yàn)。絕緣老化鑒定試驗(yàn)包括：①介質(zhì)損失角試驗(yàn)；②電容增加率試驗(yàn)；③局部放電量試驗(yàn)；④介電強(qiáng)度試驗(yàn)。同時(shí)，另外選一根新線棒做同樣的試驗(yàn)作為參考標(biāo)準(zhǔn)。試驗(yàn)結(jié)果表明，3根線棒基本合格，且外觀和解剖檢查沒有發(fā)現(xiàn)絕緣嚴(yán)重分層發(fā)空、固化不良、失去整體性、局部放電嚴(yán)重(絕緣內(nèi)部)和股間絕緣破壞等老化現(xiàn)象，也就是說該線棒絕緣老化程度輕微。

2.2 絕緣擊穿原因分析

2.2.1 電暈放電導(dǎo)致線棒主絕緣受損

大量的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，發(fā)電機(jī)事故通常是由定子絕緣損壞引起，且多由局部放電或電暈導(dǎo)致，因它們對(duì)絕緣材料有強(qiáng)烈的腐蝕作用，使半導(dǎo)體層耗失，主絕緣損傷，并不斷被啃蝕。該廠發(fā)電機(jī)最初技術(shù)規(guī)范要求，單根線棒起暈電壓為20.7 kV，組裝整體起暈電壓為15.18 kV，但實(shí)際情況遠(yuǎn)遠(yuǎn)沒有達(dá)到要求。從目前(已運(yùn)行16年)的試驗(yàn)結(jié)果看，整機(jī)起暈電壓大約為3 kV，單根起暈電壓大約為6 kV。通過紫外攝像試驗(yàn)檢查，在單相額定電壓為8 kV時(shí)，電暈放電非常嚴(yán)重，除了線棒直線段外，幾乎每一根上層線棒出槽口處都有不同程度的電暈放電，大多數(shù)上層線棒還有不同程度的絕緣缺損，部位都在上端部、層間位置，距離出槽口約3 cm處。該處是機(jī)械模壓段與熱縮模壓段的結(jié)合部位，屬低阻與高阻的過渡部位。故障線棒擊穿點(diǎn)均位于線棒絕緣缺損部位的倒角處。所以，該廠線棒在防暈結(jié)構(gòu)(包括安裝工藝)的設(shè)計(jì)和制造上并不完善。

對(duì)上述線棒狀態(tài)的檢查分析表明，該廠發(fā)電機(jī)線棒絕緣老化并不明顯，線棒端部絕緣良好并無間隙性缺陷，定子繞組絕緣按電壓分布，所以能夠通過直流耐壓試驗(yàn)。但交流耐壓作用于線棒絕緣內(nèi)部的電壓分布及擊穿性，能更好地反映電機(jī)的工作狀態(tài)。當(dāng)線棒出槽口倒角處絕緣損失后厚度不足以抵抗介電強(qiáng)度和應(yīng)力強(qiáng)度時(shí)，線棒內(nèi)屏蔽金屬條位置是線棒絕緣層中間最容易開裂而形成的放電通道，這樣內(nèi)外夾擊，會(huì)使主絕緣擊穿。143號(hào)槽線棒絕緣最差，不僅是因?yàn)榫€棒擊穿點(diǎn)倒角的絕緣蝕損最嚴(yán)重，而且因?yàn)槠溲貎?nèi)屏蔽金屬條一線的絕緣具有分層現(xiàn)象，這是其他故障線棒所沒有的。所以，143號(hào)槽線棒一次耐壓在17.6 kV時(shí)就被擊穿了，而其他線棒首次耐壓并沒有擊穿，只是發(fā)生了電暈放電，線棒絕緣表面擊穿，然后再次或多次耐壓沖擊后才使得主絕緣擊穿。

2.2.2 制造工藝差，線棒絕緣厚度不均，倒角處絕緣厚度薄弱

查看廠家圖紙，線棒直線段主絕緣設(shè)計(jì)厚度為3 mm，端部主絕緣設(shè)計(jì)厚度為4 mm，倒角處厚度與其他部位一致。現(xiàn)場(chǎng)將線棒剖開后，發(fā)現(xiàn)線棒倒角部位絕緣最薄。實(shí)際測(cè)量端部絕緣厚度，橫剖面長(zhǎng)邊部位絕緣厚度為4 mm，短邊部位為3 mm，倒角部位僅為2.5 mm。由于加工工藝等原因，線棒倒角處絕緣厚度并未達(dá)到設(shè)計(jì)要求，加上長(zhǎng)期的電暈腐蝕，使線棒倒角處絕緣厚度更小，如擊穿的4根線棒倒角處絕緣厚度只有1.25 mm。在機(jī)組運(yùn)行中，線棒倒角處的場(chǎng)強(qiáng)相對(duì)更高，而此處的絕緣卻最薄弱，因而容易被擊穿。

可見，由于廠家設(shè)計(jì)的絕緣裕度不夠，防暈設(shè)計(jì)不理想，導(dǎo)致了電暈的發(fā)生。初期，電暈引起的電腐蝕導(dǎo)致電化學(xué)反應(yīng)，分解材料中的有機(jī)物，而后電暈逐步發(fā)展為火花放電，使主絕緣產(chǎn)生缺損及絕緣性能下降。廠家在線棒加工制作過程中，主絕緣未達(dá)到設(shè)計(jì)厚度，且絕緣厚度不均勻，在倒角處場(chǎng)強(qiáng)最集中的部位絕緣薄弱。加之故障線棒運(yùn)行中工作電壓較高，出槽口部位既是電磁環(huán)境最惡劣的地方，也是機(jī)械加工的過渡區(qū)域，機(jī)械特性最為薄弱。設(shè)計(jì)、制造、運(yùn)行環(huán)境等多種因素疊加在一起，最終導(dǎo)致線棒存在薄弱區(qū)域，使線棒整體絕緣水平降低。

4 預(yù)防措施

(1) 對(duì)于運(yùn)行中發(fā)生電機(jī)定子線棒出槽口電暈的處理，目前現(xiàn)場(chǎng)只采用重新補(bǔ)涂半導(dǎo)體漆的方法。該方法只要工藝得當(dāng)，補(bǔ)涂完整，就能夠起到減弱電暈的作用。

(2) 減少線棒不可逆?zhèn)鄯e，維持發(fā)電機(jī)定子繞組絕緣正常使用壽命。針對(duì)現(xiàn)有絕緣狀況，重新研究制定發(fā)電機(jī)電氣預(yù)防性試驗(yàn)方案，《規(guī)程》中規(guī)定，檢驗(yàn)發(fā)電機(jī)繞組匝間和相間絕緣的感應(yīng)耐壓試驗(yàn)電壓值為1.3 Un，運(yùn)行20年以上的發(fā)電機(jī)預(yù)防性試驗(yàn)交流耐壓值為(1.3～1.5)Un。

(3) 加強(qiáng)發(fā)電機(jī)運(yùn)行狀態(tài)檢測(cè)，規(guī)范在線局部放電監(jiān)測(cè)裝置管理，確實(shí)發(fā)揮其作用，將線棒槽電暈放電和出槽口電暈放電這種類型的局部放電納入在線監(jiān)測(cè)范圍。

(4) 按照DL/T492-2009《發(fā)電機(jī)環(huán)氧云母定子繞組絕緣老化鑒定導(dǎo)則》盡快安排對(duì)其他3臺(tái)機(jī)組運(yùn)行線棒進(jìn)行老化鑒定試驗(yàn)，對(duì)發(fā)電機(jī)定子繞組絕緣進(jìn)行整體的分析評(píng)估，研究制定合理的技術(shù)改造或大修方案，防止因電暈問題導(dǎo)致發(fā)電機(jī)定子絕緣事故。

(5) 編制應(yīng)急預(yù)案，不僅在組織上、備件材料上要有準(zhǔn)備，更要對(duì)現(xiàn)有運(yùn)行控制及繼電保護(hù)作全面檢查，保證自動(dòng)控制和繼電保護(hù)動(dòng)作及時(shí)準(zhǔn)確，做到設(shè)備可控、能控、在控。