段勝林
(中色科技股份有限公司,河南 洛陽 471039)
夾送輥在有色金屬加工行業(yè)各生產機組中是一個常用的設備,主要作用是用來輸送或牽引帶材,改變帶材運行方向,使帶材能順利按設計方向運行。介于此特點,將其合理布置在機組中會起到不同的作用效果,來滿足機列的要求。
1) 在熱軋和冷軋機組中,夾送輥布置在開卷機出口處和卷取機入口處,此處夾送輥多有偏心設計,用于開卷時壓料頭、卷取時彎曲料頭進卷取機,并與開卷和卷取設備建立起一定的張力,保證料卷不松卷。
2) 在熱軋機組中,橫剪入口側設有夾送輥,用于定尺剪切,同時能起到輸送作用。
3) 在垛板裝置前設有夾送輥,將板材從輥道上拋出,落入垛板裝置中。
本文針對熱軋機組中卷取機入口側用夾送輥進行計算分析
在夾送輥輥徑的作用下,要使帶材的彎曲相對曲率達到Cp≥10,可以大大提高鋁帶材卷取時的板型精度,帶材在夾送輥直徑作用下的彎曲相對曲率為:
式中:
h-帶材厚度;
E-鋁帶材在300℃左右的彈性模量,取E=4500N/mm2;
σ-相應溫度下各種合金鋁帶材的屈服極限,N/mm2。
對于軋輥寬度<2000,一般取輥徑D=200~300較為合適。其結果是設備重量輕,能源消耗小,帶材有良好的板形。
在熱軋機組中,夾送輥用于開卷夾料頭和卷取夾料尾,要用夾送輥提供張力T來克服帶材的極限彈性彎曲力矩,使帶材不松卷,帶材的極限彈性彎曲力矩為:
式中:
b-帶材寬度,mm。
根據(jù)拉彎矯直原理的公式和公式(2),可得出
式中:
D1-帶材最大卷徑,。
1) 當上下兩個夾送輥都驅動時,作用在夾送輥上的力如圖1所示。
在工作過程中,輥子壓緊帶材,在電機傳動下,上、下輥對帶材產生的水平方向摩擦力使帶材受拉力T的作用,由圖1可知:帶材對上、下輥的垂直作用力均為P+G1。故摩擦力與壓緊力的關系為:
T1=TT/2=(P+G1)μ (4)
式中:
T1—上輥對帶材產生的水平摩擦力,N;
圖1
T2—下輥對帶材產生的水平摩擦力,N;
P—作用于上輥的壓緊力,kg;
G1—上輥質量,kg;
μ—輥子與板帶材之間的靜摩擦系數(shù)。
2) 當只有上輥或下輥驅動時,由于兩輥和帶材的運動方向不變,夾送輥和帶材所受摩擦力方向不變,所以作用在夾送輥上的力與兩輥都驅動時的受力狀態(tài)是一樣的。
結論:不同的夾送輥驅動形式,所需要的壓緊力大小是相同的。需注意,用張力T推導出的壓緊力P為理論值,實際設計時要求壓緊力P是一個可調值,防止壓緊力的實際值與理論值出入過大,實際生產中壓緊力的調整以輥子不打滑為準。在液壓壓緊缸的供油管路中要求油壓可調,即管路中安裝減壓閥,通過調整油壓來改變壓緊力P。
壓緊力由液壓油缸提供,油缸直徑由下式確定:
式中:
P-油缸進口壓力,mPa。
由于不同的夾送輥驅動形式,兩輥的受力狀態(tài)是一樣的,所以兩輥的力矩狀態(tài)也是一樣的。
上、下夾送輥軸徑處的摩擦阻力矩分別為:
M1p=(P+G1)fd/2 (6)
M2p=(P=G1+G2)fd/2
式中:
f—軸徑處的摩擦系數(shù);
d—軸徑的回轉直徑,對于滾動軸承就是滾珠的直徑,mm。
水平摩擦力T1,T2所產生的力矩:
M1t=m2t=(P+G1)μD/2 (7)
此外,由于帶材的垂直作用力偏離輥子中心所產生的力矩(又稱滾動阻力矩):
M1t=M2t=(p+G1)μk(8)
式中:μk—滾動摩擦因數(shù),cm(鋼對鋼時約為0.05cm)。所以,傳動一對夾送輥所需的總力矩:
M=M1t+M2t+M1t+M2t+M1t+M2t
=f(2P+2G1+G2)d/2+μ(P+G1)D+2(P+G1)μk(9)
在實踐設計計算時,應首先根據(jù)生產工藝特點,初步設定夾送輥的直徑和輥寬,估算出輥子的重量;然后根據(jù)上述公式計算出壓緊力P和總傳動力矩M,最后根據(jù)機組速度求出電機功率。
N=MN/9.55η=MV/30Dη (10)
式中:
N—電機功率,Kw;
M—總驅動力矩,Kn·m;
V—機組速度,m/min;
D—夾送輥直徑,mm;
η—傳動效率。
在選擇夾送輥的驅動形式時,可根據(jù)電機功率選擇低成本的電機。
本文從設計原理出發(fā),可根據(jù)機組原有參數(shù)對夾送輥進行理論設計計算,從而選擇合適的油缸和電機,滿足機組的使用要求,提供合適的夾緊力。從實際設計過程中已驗證,理論和實踐基本吻合,供同行應用參考。
1武漢鋼鐵設計院主編.板帶車間機械設備設計(下).冶金工業(yè)出版社.1983;
2. 北京鋼鐵學院 黃華清 主編.軋鋼機械.冶金工業(yè)出版社.1979.
3. 有色金屬加工.2007年6期:夾送輥的力能參數(shù)計算。