施大發(fā) 吳傳平

（1.湖南機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 長(zhǎng)沙 410151 2.湖南省電力公司科學(xué)研究院國(guó)家電網(wǎng)公司輸變電設(shè)備防冰減災(zāi)技術(shù)實(shí)驗(yàn)室 長(zhǎng)沙 410007）

1 引言

高速鐵路牽引供電系統(tǒng)由于采用單相供電方式而產(chǎn)生負(fù)序電流[1-3]，給電力系統(tǒng)中發(fā)電、輸電和變電設(shè)備的運(yùn)行帶來(lái)嚴(yán)重危害(例如增加發(fā)電機(jī)的損耗，降低變壓器出力等)，嚴(yán)重影響電力系統(tǒng)的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行[4,5]。另外，高速鐵路電力機(jī)車(chē)產(chǎn)生的諧波也降低了其供電系統(tǒng)和上級(jí)電力系統(tǒng)的可靠性[6-9]。因此，必須采取有效措施抑制高速鐵路供電系統(tǒng)產(chǎn)生的負(fù)序和諧波電流。

針對(duì)電氣化鐵路的負(fù)序、諧波問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者已進(jìn)行了一定研究。采用SVC 安裝在牽引變壓器的兩供電臂進(jìn)行電氣化鐵路的負(fù)序補(bǔ)償，在牽引變壓器容量允許的情況下理論上可將負(fù)序完全補(bǔ)償，但增加了牽引變壓器的容量和出力，并降低了兩供電臂功率因數(shù)。采取單相有源濾波器能實(shí)現(xiàn)對(duì)電氣化鐵路的諧波抑制[10-12]，但不能有效補(bǔ)償電氣化鐵路中的負(fù)序電流。針對(duì)鐵路供電系統(tǒng)的單相供電特性，文獻(xiàn)[13-15]提出了鐵路功率調(diào)節(jié)器（Railway Static Power Conditioner,RPC），利用背靠背的兩個(gè)變流器進(jìn)行有功、無(wú)功及諧波的控制，能實(shí)現(xiàn)對(duì)負(fù)序和諧波綜合補(bǔ)償。文獻(xiàn)[16]提出一種三相有源補(bǔ)償系統(tǒng)——有源電能質(zhì)量補(bǔ)償器（Active Power Quality Compensator，APQC），采用Scott 變壓器將兩單相電變換為三相平衡電壓，再將一個(gè)三相變流器通過(guò)3 個(gè)輸出電感與三相平衡電壓源連接，比RPC 節(jié)省了一臂電力電子器件，但需要結(jié)構(gòu)較復(fù)雜的Scott 變壓器和多了一個(gè)輸出電感。

本文綜合RPC 與APQC的優(yōu)點(diǎn)，提出一種基于兩相三線(xiàn)制變流器的新型高速鐵路負(fù)序和諧波綜合補(bǔ)償系統(tǒng)。該系統(tǒng)保留了APQC 中變流器開(kāi)關(guān)器件少的優(yōu)勢(shì)，并且在減少功率開(kāi)關(guān)器件的同時(shí)并未增加功率器件的電壓電流等級(jí)；采用結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單的兩個(gè)單相變壓器將兩單相電壓與輸出電感只有兩個(gè)的兩相三線(xiàn)制變流器連接，吸取了RPC 輸出電感只有兩個(gè)的優(yōu)勢(shì)，結(jié)構(gòu)上更為精簡(jiǎn)。本文首先提出基于兩相三線(xiàn)制變流器的新型補(bǔ)償結(jié)構(gòu)，建立其電氣模型，分析兩相三線(xiàn)制變流器的工作原理和負(fù)序及諧波補(bǔ)償原理，提出負(fù)序和諧波綜合實(shí)時(shí)檢測(cè)方法及控制方法，并通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)證明該系統(tǒng)對(duì)電氣化高速鐵路供電系統(tǒng)的負(fù)序和諧波電流具有很好的補(bǔ)償效果。

2 基于兩相三線(xiàn)制變流器的新型補(bǔ)償系統(tǒng)的提出

2.1 兩種代表性的補(bǔ)償方法

鐵路功率調(diào)節(jié)器（RPC）的基本結(jié)構(gòu)如圖1 所示。日本高速鐵路供電系統(tǒng)牽引所采用Scott 變壓器作為牽引變壓器。

圖1 RPC 結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Topology of RPC

由圖1 可見(jiàn)，RPC 通過(guò)兩個(gè)降壓變壓器連接于兩供電臂。RPC 包括背靠背結(jié)構(gòu)兩電壓源變流器和一個(gè)共用的直流電容，直流電容給兩變流器提供穩(wěn)定的直流電壓。兩變流器通過(guò)輸出電抗和單相降壓變壓器連接到牽引變壓器的兩個(gè)二次側(cè)供電臂。RPC的兩變流器可控制為受控電流源，能夠?qū)崿F(xiàn)兩供電臂間有功功率的雙向流動(dòng)，并能進(jìn)行諧波抑制和無(wú)功補(bǔ)償，因此該裝置能進(jìn)行高速鐵路的負(fù)序和諧波綜合補(bǔ)償。

圖2 APQC 結(jié)構(gòu)圖Fig.2 Topology of APQC

文獻(xiàn)[16]提出的有源電能質(zhì)量補(bǔ)償器（APQC）結(jié)構(gòu)如圖2 所示。牽引供電系統(tǒng)采用的是阻抗匹配平衡變壓器[17]，形成兩相正交的單相電給機(jī)車(chē)供電。利用Scott 變壓器將兩相供電源轉(zhuǎn)化為三相平衡電壓，并通過(guò)3 個(gè)輸出電感與三相變流器連接起來(lái)。通過(guò)對(duì)三相變流器的控制，實(shí)現(xiàn)有功轉(zhuǎn)移、與牽引網(wǎng)進(jìn)行無(wú)功交換和諧波抑制。這種補(bǔ)償方案與RPC 相比，利用三相變流器取代兩單相變流器，少了一個(gè)開(kāi)關(guān)臂。但需要一個(gè)與單相變壓器相比結(jié)構(gòu)較復(fù)雜的Scott 變壓器，且變流器多了一個(gè)輸出電感。

2.2 新型補(bǔ)償結(jié)構(gòu)

在綜合上述兩種補(bǔ)償方案優(yōu)點(diǎn)的基礎(chǔ)上，本文提出一種基于兩相三線(xiàn)制變流器的新型補(bǔ)償結(jié)構(gòu)，如圖3 所示。由于我國(guó)高速鐵路供電系統(tǒng)大多采用三相V/V 牽引變壓器（結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，容量利用率高）[18]，本文的補(bǔ)償對(duì)象選擇三相V/V 牽引供電系統(tǒng)。定義圖中與 V/V 變壓器二次側(cè) ac 端連接的供電臂為α 相，另一臂為β 相。兩個(gè)單相變壓器的一次側(cè)分別與兩單相供電臂連接，并將兩單相變壓器二次側(cè)中與一次側(cè)對(duì)應(yīng)的兩端連接起來(lái)。變壓器二次側(cè)形成的兩單相電壓與兩相三線(xiàn)制變流器連接。兩相三線(xiàn)制變流器由普通三橋臂絕緣柵雙極晶體管（Insulated-Gate Bipolar Transistor,IGBT）變流器和兩個(gè)輸出電感Lα和Lβ構(gòu)成，變流器中與地線(xiàn)對(duì)應(yīng)連接的輸出端沒(méi)有輸出電感。設(shè)三相V/V 變壓器電壓比為kv，兩單相變壓器電壓比均為ks。這種結(jié)構(gòu)與APQC 比較，采用了兩個(gè)單相變壓器，其結(jié)構(gòu)相對(duì)于Scott 變壓器簡(jiǎn)單，且輸出電感只需2 個(gè)；與RPC 比較，節(jié)省了一臂功率開(kāi)關(guān)器件。因此，所提補(bǔ)償結(jié)構(gòu)更為精簡(jiǎn)。

圖3 基于兩相三線(xiàn)制變流器的新型補(bǔ)償結(jié)構(gòu)Fig.3 Novel compensation system based on two-phase three-wire converter

3 新型補(bǔ)償結(jié)構(gòu)的補(bǔ)償原理分析

3.1 兩相三線(xiàn)制變流器的工作原理

將機(jī)車(chē)負(fù)載等效為電流源，忽略電感電阻，α和β 相的供電臂網(wǎng)側(cè)阻抗分別等效為電感Lsα和Lsβ，兩相三線(xiàn)制變流器等效變換到27.5kV 側(cè)，系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖如圖4 所示。

圖4 基于兩相三線(xiàn)制變流器的新型補(bǔ)償系統(tǒng)等效電路Fig.4 Equivalent circuit of novel compensation system based on two-phase converter

現(xiàn)分析兩相三線(xiàn)制變流器的工作原理，忽略電網(wǎng)阻抗，令

不考慮負(fù)載，運(yùn)用開(kāi)關(guān)電路建模方法將圖4 中的兩相三線(xiàn)制變流器等效為圖5 所示電路模型。

圖5 兩相三線(xiàn)制變流器的開(kāi)關(guān)模型Fig.5 Switch model of two-phase three-wire converter

對(duì)應(yīng)圖5 中每個(gè)橋臂的開(kāi)斷狀態(tài)，定義開(kāi)關(guān)函數(shù)為

式中，Si(,n,i=α β)對(duì)應(yīng)α 相、地線(xiàn)、β 相所連接的開(kāi)關(guān)橋臂的開(kāi)斷狀態(tài)。

根據(jù)基爾霍夫定律和圖5 電路關(guān)系，可得到其電壓電流關(guān)系方程

式中，uαinv和uβinv分別為兩相三線(xiàn)制變流器α 相和 β 相的輸出電壓。

根據(jù)開(kāi)關(guān)器件的通斷情況，可得到

圖6 為單相變流器的開(kāi)關(guān)函數(shù)模型。單相變流器的輸出電壓電平也為udc、0 和-udc3 種狀態(tài)，可推出單相變流器的電壓電流關(guān)系方程與式（3）相似。因此，兩相三線(xiàn)制變流器具有與單相變流器相近的性質(zhì)，可將其視為由兩個(gè)單相變流器合并而成，這兩個(gè)單相變流器共用與地線(xiàn)連接的開(kāi)關(guān)橋臂，并共用直流側(cè)電容。

圖6 單相變流器的開(kāi)關(guān)模型Fig.6 Switch model of single-phase converter

將式（4）代入式（3），可得

從式（5）可以看出，兩相三線(xiàn)制變流器α 相電流由與α 相和地線(xiàn)連接的開(kāi)關(guān)橋臂開(kāi)關(guān)信號(hào)調(diào)節(jié)得到，β 相電流也如此。通過(guò)調(diào)節(jié)3 個(gè)開(kāi)關(guān)橋臂的開(kāi)斷狀態(tài)，可以調(diào)節(jié)兩相三線(xiàn)制變流器α 相和β 相電流，也就相應(yīng)地調(diào)節(jié)了地線(xiàn)電流；通過(guò)合適的調(diào)節(jié)，能維持直流側(cè)電壓穩(wěn)定，實(shí)現(xiàn)兩供電臂之間的有功轉(zhuǎn)移，并補(bǔ)償無(wú)功和諧波。

3.2 新型結(jié)構(gòu)的負(fù)序和諧波補(bǔ)償原理

根據(jù)上面的分析可知，兩相三線(xiàn)制變流器可視為兩單相變流器合并而成，因此可將其控制為受控電流源Icα和Icβ，圖4 可進(jìn)一步等效為圖7 所示電路。

圖7 補(bǔ)償系統(tǒng)等效電路Fig.7 Equivalent circuit of compensation system

由圖7 可得

以三相電壓中A 相電壓相位為基準(zhǔn)，由于高速鐵路機(jī)車(chē)采用PWM 四象限整流控制方式，基波功率因數(shù)近似為1。則兩供電臂負(fù)載電流可表示為

式中，ILαf、ILβf分別為α、β 相負(fù)載電流的基波成分幅值；ILαh、ILβh分別為α、β 相負(fù)載諧波電流總和。

首先分析負(fù)序補(bǔ)償原理，只考慮各電流的基波成分。負(fù)序電流補(bǔ)償原理圖如圖8 所示。

圖8 負(fù)序補(bǔ)償原理圖Fig.8 Principle diagram of negative sequence compensation

V/V 變壓器一次側(cè)三相電流為

通過(guò)兩相三線(xiàn)制變流器在兩單相供電臂間轉(zhuǎn)移幅值大小為兩供電臂有功電流差值的一半(ILαf-ILβf)/2的有功電流，使兩供電臂網(wǎng)側(cè)有功電流相等，則三相電流變?yōu)閳D8 中所示的和，其值為

從圖8 可看出，三相電流不平衡有所改善，但三相電流還未平衡。從圖7 可見(jiàn)，還需在兩單相供電臂補(bǔ)償一定的無(wú)功電流，無(wú)功電流幅值大小為

式中，Iαq和Iβq分別為兩相三線(xiàn)制變流器補(bǔ)償?shù)臒o(wú)功電流幅值。

從式（11）可見(jiàn)，經(jīng)補(bǔ)償器轉(zhuǎn)移有功和補(bǔ)償無(wú)功功率后，三相電流的基波成分已平衡。

上面的分析只考慮三相電流的基波成分，由于機(jī)車(chē)負(fù)載還含有少量諧波，補(bǔ)償系統(tǒng)還應(yīng)發(fā)出相應(yīng)的諧波補(bǔ)償電流來(lái)抵消負(fù)載諧波。補(bǔ)償負(fù)序和諧波后，三相電流只含有基波電流，應(yīng)與式（11）一致。根據(jù)三相V/V 變壓器特性，可得知補(bǔ)償后α、β 相供電臂電流為

根據(jù)圖1 可知

由式（5）～式（7）、式（12）、式（13）聯(lián)立解得兩相三線(xiàn)制變流器的補(bǔ)償電流

從式（14）可以看出，兩相三線(xiàn)制變流器各相補(bǔ)償電流的基波幅值相等。也就是說(shuō)，兩相三線(xiàn)制變流器中共用地線(xiàn)的一臂開(kāi)關(guān)器件的電流等級(jí)并未增加，新型補(bǔ)償系統(tǒng)更體現(xiàn)了其結(jié)構(gòu)優(yōu)勢(shì)。

4 負(fù)序與諧波檢測(cè)和控制方法

本文提出的新型補(bǔ)償系統(tǒng)中的兩相三線(xiàn)制變流器可視為共用地線(xiàn)的兩個(gè)等效單相變流器，因此負(fù)序和諧波補(bǔ)償參考量可采用單相電路的實(shí)時(shí)檢測(cè)方法。在文獻(xiàn)[19]所述的單相電路諧波檢測(cè)算法的基礎(chǔ)上，本文提出適合新型系統(tǒng)的負(fù)序和諧波補(bǔ)償電流實(shí)時(shí)檢測(cè)方法，并采用電流滯環(huán)控制方法實(shí)現(xiàn)兩相三線(xiàn)制變流器輸出電流的跟蹤控制，如圖9所示。

圖9 負(fù)序和諧波電流檢測(cè)框圖Fig.9 Block diagram of negative sequence and harmonic current detecting method

4.1 負(fù)序和諧波檢測(cè)方法

設(shè)兩供電臂負(fù)載瞬時(shí)電流分別為

式中，ILαf、ILβf分別為α、β 相供電臂的基波電流有效值；ILαh、ILβh分別為α、β 相供電臂第h次諧波電流有效值；φαh和φβh分別為兩供電臂h次諧波的相位。

兩供電臂實(shí)時(shí)電流分別與兩供電臂電壓uα和uβ經(jīng)鎖相環(huán)（Phase Locked Loop,PLL）產(chǎn)生的電壓同步信號(hào)和相乘，得到兩供電臂的瞬時(shí)有功功率Pα和Pβ。

將式（15）代入式（16），經(jīng)計(jì)算可發(fā)現(xiàn)Pα和Pβ中含有直流分量和交流分量。經(jīng)計(jì)算化簡(jiǎn)可得出Pα和Pβ之和經(jīng)低通濾波器（Low Pass Filter,LPF）后得到的兩者直流分量之和為

式中，iα和iβ分別為經(jīng)補(bǔ)償負(fù)序和諧波后α相和β相供電臂的電流值。

將iα和iβ減去兩相供電臂負(fù)載電流得到兩相三線(xiàn)制變流器α、β 相兩變流器等效為27.5kV 側(cè)的補(bǔ)償電流參考電流量

將式（15）和式（18）代入式（19），化簡(jiǎn)可得兩相三線(xiàn)制變流器的三線(xiàn)輸出電流在高壓側(cè)的參考量

將icα、icβ和icn乘以ks即為兩相三線(xiàn)制變流器的實(shí)際實(shí)時(shí)補(bǔ)償電流itcα、itcβ和itcn。

4.2 兩相三線(xiàn)制變流器的控制

兩相三線(xiàn)制變流器可視為兩個(gè)單相變流器進(jìn)行控制。兩相三線(xiàn)制變流器的直流側(cè)電容電壓是自調(diào)節(jié)的，應(yīng)進(jìn)行閉環(huán)控制。直流側(cè)電壓跟蹤誤差經(jīng)PI控制器后，乘以α、β 相的電壓同步信號(hào)并疊加到itcα和itcβ中，得到兩相三線(xiàn)制變流器兼顧直流側(cè)電壓控制的兩相輸出電流跟蹤參考信號(hào)icαr和icβr。由式（3）可知，兩相三線(xiàn)制變流器中與地線(xiàn)連接的輸出端電流參考量為α、β 相電流和的負(fù)值。

對(duì)兩相三線(xiàn)制變流器的三線(xiàn)輸出電流采取滯環(huán)控制方法，以使兩相三線(xiàn)制變流器輸出端電流跟蹤補(bǔ)償參考信號(hào)，即可實(shí)現(xiàn)負(fù)序和諧波補(bǔ)償。

5 仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

5.1 仿真驗(yàn)證

為證明本文所提出的基于兩相三線(xiàn)制變流器的新型補(bǔ)償系統(tǒng)及其檢測(cè)和控制方法的有效性，首先進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。

仿真針對(duì)α、β 相供電臂均有機(jī)車(chē)負(fù)載的工況，假設(shè)α 相機(jī)車(chē)負(fù)載功率為4 800kW，β 相供電臂機(jī)車(chē)負(fù)載功率為2 400kW。搭建了所提出補(bǔ)償系統(tǒng)、電氣化高速鐵路供電系統(tǒng)和采用四象限PWM 控制的電力機(jī)車(chē)仿真模型。仿真參數(shù)見(jiàn)表1（機(jī)車(chē)仿真參數(shù)不列出）。仿真結(jié)果如圖10 和圖11 所示。

表1 RPC 系統(tǒng)仿真參數(shù)Tab.1 Simulation parameters of RPC

圖10 補(bǔ)償前后三相電流波形Fig.10 Three-phase currents waveforms with and without compensation

圖11 α 相供電臂負(fù)載電流波形和網(wǎng)側(cè)電流波形及其頻譜Fig.11 Current waveforms and frequency spectrum of α phase load current and source current

從圖10 可以看出，補(bǔ)償前三相電流含有負(fù)序電流，經(jīng)所提出系統(tǒng)補(bǔ)償后，三相電流基本對(duì)稱(chēng)，負(fù)序電流明顯降低。圖11 中iLα和iα分別為供電臂負(fù)載和網(wǎng)側(cè)電流，從頻譜圖可以看到，補(bǔ)償后α相供電臂網(wǎng)側(cè)電流諧波含量低于負(fù)載電流諧波含量，測(cè)得補(bǔ)償前后電流畸變率分別為10.6%和4.7%。負(fù)序和諧波補(bǔ)償效果顯著。

5.2 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為進(jìn)一步驗(yàn)證所提出補(bǔ)償系統(tǒng)的有效性，研制了一臺(tái)容量為60kVA的模擬實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，并搭建了高速鐵路補(bǔ)償模擬實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，實(shí)驗(yàn)針對(duì)只有一臂有機(jī)車(chē)負(fù)載的工況。采用兩臺(tái)容量均為100kVA的單相降壓變壓器連接組成模擬V/V 牽引變壓器，用帶阻感負(fù)載的不可控整流橋代替高速鐵路機(jī)車(chē)負(fù)載，不可控整流橋的阻感負(fù)載參數(shù)分兩組可調(diào)，用來(lái)模擬高速機(jī)車(chē)負(fù)載波動(dòng)工況，兩組阻感參數(shù)分別為2.32Ω電阻串聯(lián) 2.4mH 電感以及 4.64Ω電阻串聯(lián)4.8mH 電感。設(shè)置參數(shù)后的不可控整流橋功率因數(shù)接近1。假設(shè)只有α相供電臂有負(fù)載。采用TI28335DSP作為數(shù)字處理器，檢測(cè)和控制算法在28335DSP 中數(shù)字實(shí)現(xiàn)。系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)參數(shù)見(jiàn)表2，裝置實(shí)物圖如圖12 所示。

當(dāng)不可控整流橋的阻感負(fù)載參數(shù)恒為2.32Ω 電阻串聯(lián)2.4mH 電感時(shí)，采用所提方法進(jìn)行補(bǔ)償，補(bǔ)償結(jié)果如圖13 所示。從圖13a 可以看出，補(bǔ)償前由于只有一相供電臂有負(fù)載，三相電流中B 相電流為零，三相電流嚴(yán)重不對(duì)稱(chēng)，負(fù)序電流含量最大，并且A、C 相電流中含有一定諧波，電流畸變率均為12.5%。從圖13b 可以看出，補(bǔ)償后三相電流波形基本對(duì)稱(chēng)，負(fù)序明顯減少。三相電流畸變率分別為4.5%、4.1%、4.8%。從圖13c 可以看出，補(bǔ)償裝置具有較好的動(dòng)態(tài)補(bǔ)償效果。

表2 實(shí)驗(yàn)參數(shù)Tab.2 Experimental parameters

圖12 樣機(jī)實(shí)物圖Fig.12 Photos of the setup

圖13 機(jī)車(chē)負(fù)載恒定時(shí)補(bǔ)償結(jié)果Fig.13 Compensation results when the locomotive load is constant

為驗(yàn)證補(bǔ)償方案在機(jī)車(chē)負(fù)載功率發(fā)生波動(dòng)時(shí)的補(bǔ)償性能，不可控整流橋初始阻感負(fù)載為2.32Ω 電阻串聯(lián)2.4mH 電感，通過(guò)開(kāi)關(guān)調(diào)整，使其阻感負(fù)載變?yōu)?.64Ω電阻串聯(lián)4.8mH 電感，測(cè)試結(jié)果如圖14所示。圖14a 為模擬機(jī)車(chē)負(fù)載發(fā)生變化時(shí)未采用補(bǔ)償措施的三相網(wǎng)側(cè)電流波形，圖14b 為采用所提補(bǔ)償方案時(shí)的三相網(wǎng)側(cè)電流波形?？梢钥吹剑嵫a(bǔ)償方法在機(jī)車(chē)負(fù)載發(fā)生波動(dòng)時(shí)仍具有較好的補(bǔ)償性能。

通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，證明了所提出的補(bǔ)償結(jié)構(gòu)及其方法能有效抑制高速鐵路供電系統(tǒng)三相電流中的負(fù)序和諧波電流。

圖14 機(jī)車(chē)負(fù)載變化時(shí)補(bǔ)償結(jié)果Fig.14 Compensation results when the locomotive load is variable

6 結(jié)論

本文提出一種結(jié)構(gòu)精簡(jiǎn)的基于兩相三線(xiàn)制變流器的高速鐵路負(fù)序和諧波綜合補(bǔ)償系統(tǒng)。提出兩相三線(xiàn)制變流器的概念，將兩相三線(xiàn)制變流器視為兩個(gè)單相變流器合并而成，因此減少了一個(gè)輸出電感，并使負(fù)序和諧波檢測(cè)方法及控制方法變得簡(jiǎn)單。提出了負(fù)序和諧波電流的實(shí)時(shí)檢測(cè)方法；兼顧直流側(cè)電壓控制，采用滯環(huán)控制方法對(duì)兩相三線(xiàn)制變流器輸出電流進(jìn)行跟蹤控制。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果證明了所提出系統(tǒng)具有較好的負(fù)序和諧波抑制效果。

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