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        南門(mén)山巖石高切坡工程的設(shè)計(jì)實(shí)踐與體會(huì)

        2012-06-13 09:34:48趙尚毅雷用陳金峰董彤
        重慶建筑 2012年9期
        關(guān)鍵詞:切坡作法坡頂

        趙尚毅,雷用,陳金峰,董彤

        (后勤工程學(xué)院軍事建筑工程系,重慶 400041)

        重慶市涪陵區(qū)南門(mén)金階高切坡工程坡頂有居民建筑,由于新建建筑需要在已有建筑外側(cè)進(jìn)行深切坡,最大高度約26m,切坡不當(dāng)可能引起坡頂建筑物變形,甚至邊坡垮塌造成嚴(yán)重事故,有較大風(fēng)險(xiǎn)。該高切坡工程的支護(hù)設(shè)計(jì)采用樁+錨索的支護(hù)方案,設(shè)計(jì)要求逆作法施工。但是實(shí)施過(guò)程中部分區(qū)段未按逆作法施工發(fā)生了險(xiǎn)情,而嚴(yán)格按逆作法施工的區(qū)段在施工期間以及竣工后2年的位移監(jiān)測(cè)結(jié)果表明切坡引起的變形很小,坡頂建筑物安全。對(duì)于此類(lèi)坡頂有重要建筑的高切坡工程,在重慶市經(jīng)常遇到,目前對(duì)該類(lèi)工程的設(shè)計(jì)理論尚不十分完善,稍有不慎,則可能造成嚴(yán)重事故。本文介紹該高切坡工程的設(shè)計(jì)思想以及切坡引起的變形情況,總結(jié)該工程的一些成功經(jīng)驗(yàn)和失敗的教訓(xùn),為其它同類(lèi)工程的設(shè)計(jì)施工提供參考。

        1 邊坡特征和工程地質(zhì)簡(jiǎn)況

        工程項(xiàng)目位于重慶市涪陵南門(mén)山,為涪陵地區(qū)鬧市區(qū)黃金地段。擬建建筑為2棟30層高樓。按現(xiàn)有地形和建筑總平面布置設(shè)計(jì)要求需要對(duì)原有地形進(jìn)行切坡,最大切坡高度20m,由此形成高切坡。邊坡坡頂有多棟老居民建筑,切坡線距離坡頂建筑的水平最近距離只有3m。坡頂建筑為上世紀(jì)70年代修建的多層砌體結(jié)構(gòu)房屋,建筑基礎(chǔ)形式均為條型基礎(chǔ),基礎(chǔ)置于強(qiáng)風(fēng)化基巖巖體上。

        圖1 擬建建筑效果圖

        圖2 坡頂需要保護(hù)的居民建筑

        圖3 邊坡剖面圖

        場(chǎng)地內(nèi)的地層巖性有:人工填土層、泥巖和砂巖。泥巖:中厚層狀構(gòu)造,偶夾薄層狀砂巖及灰綠色團(tuán)塊。砂巖:中厚層狀構(gòu)造,局部含泥質(zhì)較重。中等風(fēng)化層:巖芯較完整,局部呈碎塊狀,裂隙較發(fā)育。上部強(qiáng)風(fēng)化層:巖體破碎,裂隙發(fā)育。

        場(chǎng)地位于珍溪向斜南西揚(yáng)起端,巖層傾向35o,傾角21o。場(chǎng)區(qū)內(nèi)基巖主要在場(chǎng)地北西側(cè)出露。場(chǎng)地基巖中主要發(fā)育兩組裂隙:①產(chǎn)狀195o∠63o,長(zhǎng)0.5m~1.5m,裂面較平直,呈閉合狀,發(fā)育間距1m~2m;②產(chǎn)狀105o∠79o,延伸長(zhǎng)0.5m~1m,呈閉合狀,發(fā)育間距0.6m~1.2m,為硬性結(jié)構(gòu)面,結(jié)合較差。

        現(xiàn)場(chǎng)勘查揭示,砂巖和泥巖接觸面存在軟弱夾層,勘察單位提供的此軟弱夾層強(qiáng)度參數(shù)為:粘聚力C=30kPa,內(nèi)摩擦角Φ=12o,巖體層面及裂隙結(jié)構(gòu)面的粘聚力C=50kPa,內(nèi)摩擦角Φ=18o,經(jīng)赤平投影分析,該段邊坡為順向坡,邊坡巖體主要由泥巖組成,邊坡巖體類(lèi)型為Ⅲ類(lèi),主要受層面及其與②號(hào)裂隙組合影響,沿層面及其組合交線滑塌的可能性較大。邊坡破裂角取63.3o,等效內(nèi)摩擦角取55o。

        圖4 巖體結(jié)構(gòu)面赤平面分析圖

        2 設(shè)計(jì)參數(shù)

        根據(jù)勘察報(bào)告,設(shè)計(jì)采用的力學(xué)參數(shù)如表1。

        表1 巖土參數(shù)

        3 邊坡變形破壞模式

        根據(jù)邊坡巖性、構(gòu)造及結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀,邊坡切坡后有以下幾種可能破壞模式。

        (1)沿著外傾結(jié)構(gòu)面產(chǎn)生破壞。一是巖體層面間破壞,二是砂巖和泥巖接觸面的軟弱夾層結(jié)構(gòu)面破壞,三是層面和②號(hào)裂隙組合面破壞。

        (2)沿著45o+Φ/2=63o的庫(kù)倫破裂面破壞。

        (3)由于坡頂有居民建筑,切坡后邊坡巖體產(chǎn)生卸荷側(cè)向變形,即使邊坡沒(méi)有發(fā)生垮塌,但也可能引起坡頂建筑結(jié)構(gòu)開(kāi)裂。

        4 側(cè)向巖石壓力計(jì)算

        設(shè)計(jì)對(duì)于以上三種情況分別進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算,并計(jì)算對(duì)應(yīng)的巖石側(cè)壓力,按最不利情況進(jìn)行支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)對(duì)每個(gè)區(qū)段選取最不利的剖面進(jìn)行計(jì)算,以11-11剖面為例。

        (1)按照軟弱夾層的順層滑動(dòng),軟弱夾層傾角21o,C=30kPa,φ=12o。按極限平衡法[1]計(jì)算得到側(cè)向巖土壓力計(jì)算結(jié)果為Ea=1267.8kN/m。

        (2)按照均質(zhì)巖體,采用庫(kù)倫土壓力公式計(jì)算得到的側(cè)向巖石壓力為Ea=669.2kN/m.(巖體C=0kPa,φ=55o)。

        (3)靜止巖石側(cè)壓力

        坡頂建筑荷載按每層樓15kPa的超載考慮,采用《建筑邊坡支護(hù)技術(shù)規(guī)范》建議的側(cè)向靜止巖石壓力公式計(jì)算得到此剖面的側(cè)向靜止巖石壓力為E0=2928.3kN/m。

        《建筑邊坡支護(hù)技術(shù)規(guī)范》第6.4條規(guī)定對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)變形控制要求嚴(yán)格的巖石邊坡靜止巖石壓力需要修正[2],理由是由實(shí)驗(yàn)室測(cè)得的巖塊泊松比是巖石的泊松比,而不是巖體的泊松比,因而由此算得的靜止巖石側(cè)壓力系數(shù)。因此對(duì)巖石靜止側(cè)壓力系數(shù)必須依據(jù)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行修正。

        修正靜止巖石壓力Eo’=β1Eo

        β1為靜止巖石壓力折減系數(shù),根據(jù)邊坡巖體類(lèi)別確定,對(duì)Ⅰ類(lèi)取0.3~0.45,對(duì)Ⅱ類(lèi)取0.4~0.55,對(duì)Ⅲ類(lèi)取0.5~0.65,對(duì)Ⅳ類(lèi)取0.6~0.75;裂隙發(fā)育時(shí)取大值,裂隙不發(fā)育時(shí)取小值。修正后還要求Eo’≥(1.3~1.4)Ea。

        修正后的靜止巖石壓力為Eo’=1903.4 kN/m>1.4 Ea??梢?jiàn),修正后的側(cè)向靜止巖石壓力數(shù)值明顯比庫(kù)倫主動(dòng)側(cè)巖石壓力大。因此,本高切坡支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)由側(cè)向靜止巖石壓力控制。

        5 邊坡支護(hù)方案

        根據(jù)邊坡破壞模式分析及側(cè)向巖石壓力計(jì)算,邊坡切坡后如不支護(hù)則邊坡不穩(wěn)定,邊坡最大巖石側(cè)壓力為靜止巖石壓力,邊坡開(kāi)挖過(guò)程中需要采取措施限制邊坡巖體切坡后的側(cè)向變形。由此,設(shè)計(jì)采用錨索+樁的支護(hù)結(jié)構(gòu)型式。

        如果采用普通板肋式錨索支護(hù),那么施工時(shí)需要先開(kāi)挖出一個(gè)臺(tái)階的工作面,然后再鉆孔施工錨索。在錨索還沒(méi)有發(fā)揮作用前,邊坡就可能產(chǎn)生變形甚至垮塌,由此可能帶來(lái)風(fēng)險(xiǎn),給坡頂建筑物安全造成影響。因此,設(shè)計(jì)要求先施工樁,然后逆作法施工錨索,開(kāi)挖一級(jí)便立即支護(hù)一級(jí)。樁+錨索支護(hù)示意圖如圖5。

        圖5 支護(hù)方案示意圖

        6 施工順序要求

        設(shè)計(jì)要求先施工樁,然后逆作法施工錨索。開(kāi)挖一級(jí)后立即施工一級(jí)錨索,必須等到上一級(jí)錨索發(fā)揮作用后才能進(jìn)行下一級(jí)巖體的開(kāi)挖。樁上混凝土墊墩強(qiáng)度及錨索錨固段砂漿強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度90%時(shí),才能進(jìn)行錨索張拉鎖定。

        按照規(guī)范要求,混凝土和水泥砂漿標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)齡期為28d。如果豎向每排錨索鉆孔灌漿后都需要等待28d的養(yǎng)護(hù)期,會(huì)造成工期較長(zhǎng),建設(shè)方難以接受如此長(zhǎng)的工期。為縮短工期,設(shè)計(jì)采用C30外錨墩,錨固段采用M40水泥砂漿,并在注漿液以及外錨墩的混凝土中摻入適量的早強(qiáng)劑,要求澆筑外錨墩混凝土后要精心養(yǎng)護(hù)。注漿的同時(shí),取不同齡期的力學(xué)試樣,具體張拉時(shí)間根據(jù)試塊強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果確定。

        設(shè)計(jì)要求墊墩強(qiáng)度及砂漿強(qiáng)度達(dá)80%后,開(kāi)始用輕型千斤頂對(duì)鋼絞線逐一張拉,張拉力控制在10~20kPa,使鋼絞線逐根順直,然后進(jìn)行整束整體初次張拉。整體張拉采用兩次多級(jí),第一次張拉用20%設(shè)計(jì)拉力預(yù)張拉,以便索體各部位接觸緊密,索體完全順直。第二次張拉按五級(jí)張拉,即預(yù)應(yīng)力的25%,50%,75%,100%,110%, 除第一級(jí)需要穩(wěn)定20~30min外,其余每一級(jí)需要穩(wěn)定5min,并分別記錄每一級(jí)鋼鉸線的伸長(zhǎng)量。當(dāng)墊墩和孔內(nèi)砂漿強(qiáng)度達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí),進(jìn)行末次張拉。各錨索施工完且鎖定后48h內(nèi)發(fā)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力損失值大于設(shè)計(jì)荷載的10%時(shí),應(yīng)分析原因并對(duì)其補(bǔ)償張拉。

        7 現(xiàn)場(chǎng)施工期間出現(xiàn)的險(xiǎn)情

        如前所述,設(shè)計(jì)要求先施工樁,再施工錨索,錨索鎖定后才能逆作法進(jìn)行下一級(jí)巖體的開(kāi)挖。但是建設(shè)方急迫要求快速施工,希望最快的時(shí)間進(jìn)行基坑巖體開(kāi)挖,開(kāi)挖出建筑基礎(chǔ)的施工作業(yè)面,在最快的時(shí)間里完成工程建設(shè)。由此建設(shè)方在某位建筑結(jié)構(gòu)專(zhuān)家的建議下,認(rèn)為該邊坡為巖質(zhì)邊坡,在距離切坡位置水平距離15m處進(jìn)行基坑開(kāi)挖不會(huì)引起邊坡失穩(wěn)。建設(shè)方采用了此意見(jiàn),在上部抗滑樁還未挖到位的情況下,下部基坑就進(jìn)行了開(kāi)挖,由此造成坡頂建筑物開(kāi)裂。尤其是幼兒園房屋的墻體、樓板嚴(yán)重開(kāi)裂,嚴(yán)重威脅幼兒園人員的生命安全,不得已對(duì)幼兒園進(jìn)行搬遷和經(jīng)濟(jì)賠償(如圖6、圖7)。

        圖6 現(xiàn)場(chǎng)施工照片

        圖7 坡頂房屋墻體、樓板開(kāi)裂

        造成此事故的原因就是建設(shè)方為了縮短工期,沒(méi)有按設(shè)計(jì)要求的逆作法施工,在上部支護(hù)結(jié)構(gòu)未完成的情況下進(jìn)行下部基坑開(kāi)挖造成巖體變形。事故發(fā)生后,在政府部門(mén)的監(jiān)督下,立即停工,并對(duì)已經(jīng)開(kāi)挖的基坑臨空面巖體采取應(yīng)急加固措施,設(shè)計(jì)采用錨桿掛網(wǎng)噴射混凝土的支護(hù)措施。每孔錨桿采用1Ф32精軋螺紋鋼,錨頭采用錨墩形式,400x400x200mm。鋼墊板尺寸300x300x20mm。這種方案加快了施工速度。施工后的位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明,坡頂巖體的變形停止,應(yīng)急加固措施效果明顯。

        建設(shè)方想加快工期,但不按科學(xué)規(guī)律進(jìn)行反而拖延了工期,并造成經(jīng)濟(jì)損失,好在沒(méi)有造成人員傷亡。遺憾的是建設(shè)方并沒(méi)有從此事故中吸取教訓(xùn),在CD區(qū)段第二階錨桿擋墻的施工過(guò)程中又沒(méi)有按逆作法施工,按90°的坡度一坡到底開(kāi)挖,且未支護(hù)。邊坡巖體在暴露了約15d后,出現(xiàn)垮塌,架設(shè)的腳手架和鉆機(jī)被打翻。幸好垮塌發(fā)生在夜間,未造成人員傷亡。如圖8。

        圖8 施工垮塌現(xiàn)場(chǎng)

        邊坡支護(hù)的逆作法施工技術(shù)是自上而下分階開(kāi)挖與支護(hù)的一種重要施工方法,是巖土工程界用血的代價(jià)總結(jié)出來(lái)的一條寶貴施工經(jīng)驗(yàn)?!督ㄖ吰轮ёo(hù)技術(shù)規(guī)范》中明確要求對(duì)土石方開(kāi)挖后不穩(wěn)定或欠穩(wěn)定的邊坡應(yīng)根據(jù)邊坡的地質(zhì)特征和可能發(fā)生的破壞等情況采取自上而下分段跳槽及時(shí)支護(hù)的逆作法或部分逆作法施工,嚴(yán)禁無(wú)序大開(kāi)挖作業(yè)。對(duì)于Ⅲ類(lèi)巖體邊坡應(yīng)采用逆作法進(jìn)行施工,Ⅱ類(lèi)巖體邊坡可部分采用逆作法施工。但是實(shí)際施工中許多單位為了縮短工期,圖方便而采取一挖到底再支護(hù)。由此造成了邊坡垮塌事故,得不償失。此類(lèi)工程事例在重慶地區(qū)還較多,比如重慶南坪某工地巖質(zhì)邊坡未按逆作法要求施工,一坡到底后裸露半個(gè)月后垮塌(圖9)。

        圖9 南坪某高邊坡工地垮塌現(xiàn)場(chǎng)

        8 樁錨結(jié)構(gòu)體系支護(hù)效果

        在邊坡高度較高的AB區(qū)段,施工單位嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)要求的施工順序進(jìn)行,即先施工樁,然后施工錨索,自上而下分階開(kāi)挖一級(jí)立即支護(hù)一級(jí)。

        施工單位對(duì)錨索錨固段M40水泥砂漿試塊取不同齡期進(jìn)行試驗(yàn),測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表2。

        表2 不同齡期砂漿試塊試驗(yàn)結(jié)果表

        根據(jù)水泥砂漿試塊試驗(yàn)結(jié)果,M40水泥砂漿摻入適量的早強(qiáng)劑后,15d的強(qiáng)度達(dá)到37.5MPa,達(dá)到M30砂漿強(qiáng)度。施工單位按此結(jié)果進(jìn)行錨索張拉鎖定后再開(kāi)挖下一級(jí)巖體。按此方法進(jìn)行,在施工期間和施工完畢后邊坡未出現(xiàn)變形,坡頂居民建筑也未出現(xiàn)裂縫,治理效果非常理想(圖10)。

        圖10 工程完工后的現(xiàn)場(chǎng)照片

        建設(shè)方委托重慶巖土工程檢測(cè)中心對(duì)該邊坡進(jìn)行監(jiān)測(cè)。先后建立變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)共27個(gè)。2年內(nèi)總共進(jìn)行了140輪次沉降、位移監(jiān)測(cè)。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明,嚴(yán)格按照逆作法施工的區(qū)段坡頂特征監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移非常小,總的水平位移量值小于5mm。而未按逆作法進(jìn)行的坡頂特征監(jiān)測(cè)點(diǎn)得到的累計(jì)位移最大達(dá)到33mm,豎直沉降位移累計(jì)達(dá)25mm。但自從采取應(yīng)急加固措施,后續(xù)施工嚴(yán)格按逆作法施工后,特征點(diǎn)位移累計(jì)變化均小于5mm,所有監(jiān)測(cè)點(diǎn)變形速度均未超過(guò)臨界變形速度值1~1.5mm/d。且隨著時(shí)間推移趨于穩(wěn)定。

        圖11 特征點(diǎn)位移監(jiān)測(cè)結(jié)果

        以上情況充分說(shuō)明,只要嚴(yán)格按照逆作法施工,就能有效控制高邊坡的變形量,確保坡頂建筑的安全。同時(shí)也說(shuō)明采用樁+錨索的支護(hù)方案按靜止巖石壓力進(jìn)行支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是成功的。

        9 幾點(diǎn)體會(huì)

        (1)對(duì)于坡頂有重要建筑物的高切坡工程,樁+錨索(桿)的聯(lián)合支護(hù)型式是一種安全可靠的支護(hù)方案。尤其適用于土質(zhì)切坡或Ⅲ、Ⅳ類(lèi)巖石高邊坡工程。對(duì)于Ⅱ類(lèi)巖石高切坡,可根據(jù)切坡線到坡頂建筑基礎(chǔ)邊線的水平距離、邊坡高度、工程風(fēng)險(xiǎn)程度等酌情考慮支護(hù)方案。

        (2)對(duì)于坡頂有重要建筑物的高切坡工程,采用靜止巖石側(cè)壓力公式計(jì)算得到的巖石側(cè)壓力往往比主動(dòng)巖石壓力大很多。國(guó)標(biāo)《建筑邊坡支護(hù)技術(shù)規(guī)范》給出的巖石側(cè)壓力修正系數(shù)具有一定經(jīng)驗(yàn)性。對(duì)于完整性較好的Ⅱ類(lèi)巖石高切坡工程,切坡后是否有較大的靜止巖石壓力,需要進(jìn)一步研究。

        (3)邊坡切坡引起的水平和豎向變形影響范圍有多大,目前尚不十分清楚。目前的高切坡靜止巖石側(cè)壓力計(jì)算范圍是整個(gè)邊坡高度范圍內(nèi)。錨索長(zhǎng)度按主動(dòng)巖石壓力確定的破裂面確定。筆者曾采用限元數(shù)值軟件模擬某巖石基坑開(kāi)挖引起的卸荷變形范圍?;舆吰聸](méi)有外傾結(jié)構(gòu)面,巖體完整性較好,邊坡的穩(wěn)定安全系數(shù)為2.3。從主動(dòng)巖石破壞模式分析,該邊坡不必支護(hù)即很穩(wěn)定。但按靜止巖石壓力理論計(jì)算,該邊坡需要采取錨索強(qiáng)力支護(hù)。

        圖12為基坑開(kāi)挖引起的巖石側(cè)向水平位移大于2mm的分布云圖。結(jié)果表明,基坑開(kāi)挖引起的巖石邊坡的水平變形范圍并不呈直線形式,而且卸荷變形范圍較大。那么究竟多大的側(cè)向變形值對(duì)坡頂建筑安全有影響呢?是不是所有坡頂有建筑物的巖石邊坡都要按靜止巖石壓力計(jì)算呢?按此設(shè)計(jì)會(huì)造成相對(duì)較高的工程造價(jià)和較長(zhǎng)的施工工期,這個(gè)問(wèn)題有待于進(jìn)一步研究。

        圖12 某深基坑開(kāi)挖后引起的卸荷范圍分布

        (4)涪陵南門(mén)山高切坡的施工經(jīng)驗(yàn)和教訓(xùn)再一次告訴我們,邊坡施工的逆作法是巖土工程界用血的代價(jià)總結(jié)出來(lái)的一種安全可靠的施工方法,必須堅(jiān)持。有高切坡的建筑工程施工必須堅(jiān)持先治坡后建房的基本原則。

        [1]趙尚毅,鄭穎人,王建華,等.基于強(qiáng)度折減安全系數(shù)的邊坡巖土側(cè)壓力計(jì)算方法探討 [J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2010,29(9):1760-1764.

        [2]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)編寫(xiě)組.GB50330-2003建筑邊坡支護(hù)技術(shù)規(guī)范[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2002.

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