李家建，孫 靜

（山西省電力公司送變電工程公司，山西太原 030006）

關(guān)于耐張塔插入式基礎(chǔ)預(yù)偏后對(duì)插入角鋼的調(diào)整

李家建，孫 靜

（山西省電力公司送變電工程公司，山西太原 030006）

指出耐張塔采用斜插入式角鋼基礎(chǔ)，基礎(chǔ)留有預(yù)偏后鐵塔傾斜，主材坡比與原設(shè)計(jì)坡比相比發(fā)生一定的傾斜變化，而基礎(chǔ)插入角鋼坡比與鐵塔坡比必須相一致，因此必須對(duì)基礎(chǔ)插入角鋼做相應(yīng)的坡比調(diào)整。針對(duì)耐張塔插入式斜柱基礎(chǔ)預(yù)偏后對(duì)插入主角鋼的調(diào)整以及如何控制進(jìn)行分析探討。

插入角鋼；鐵塔坡比；線路轉(zhuǎn)角；耐張塔；預(yù)偏值

隨著輸電線路的成熟發(fā)展，鐵塔基礎(chǔ)型式更加地細(xì)化，鑒于能夠節(jié)約鋼材、減少砼方量及降低綜合投資，且能改善立柱根部及主材的受力情況等諸多優(yōu)點(diǎn)，角鋼斜插入式基礎(chǔ)在實(shí)際中得到了廣泛應(yīng)用。鐵塔主材（即主角鋼）直接插入混凝土而形成的鐵塔基礎(chǔ)稱為主角鋼插入式基礎(chǔ)或稱角鋼斜插式基礎(chǔ)。對(duì)于耐張塔采用角鋼斜插入基礎(chǔ)而言，考慮鐵塔預(yù)傾斜后，已不能定性地按照傳統(tǒng)施工方法進(jìn)行現(xiàn)場支模工作，必須在施工中重新調(diào)整角鋼設(shè)計(jì)傾斜率，做到基礎(chǔ)施工的準(zhǔn)確性，插入角鋼的精細(xì)化操作。

1 預(yù)留后基礎(chǔ)插入角鋼坡的調(diào)整

原則上基礎(chǔ)插入角鋼與鐵塔主材坡比必須相一致，而設(shè)計(jì)提供的坡比為鐵塔垂直水平地面時(shí)的主材坡比，當(dāng)耐張塔留有預(yù)偏后鐵塔傾斜，主材坡比發(fā)生變化，必須對(duì)基礎(chǔ)插入角鋼坡比進(jìn)行調(diào)整。耐張塔有預(yù)偏后，鐵塔只向橫線路（線路轉(zhuǎn)角角平分線）方向傾斜，順線路方向不發(fā)生傾斜。因此基礎(chǔ)只對(duì)插入角鋼側(cè)面坡比、正面根開做調(diào)整，正面坡比、側(cè)面根開不做調(diào)整，按原設(shè)計(jì)鐵塔坡比進(jìn)行支模 （見圖1）。

圖1 鐵塔傾斜示意圖

設(shè)定基礎(chǔ)預(yù)偏率為n=tanα，α為預(yù)留角度；原鐵塔主材坡比為m=tanθ，θ角為鐵塔主材與豎直方向夾角。

a）線路轉(zhuǎn)角外角側(cè)兩條腿基礎(chǔ)插入角鋼側(cè)面坡比調(diào)整計(jì)算，m′=tan（θ-α）。

b）線路轉(zhuǎn)角內(nèi)角側(cè)兩條腿基礎(chǔ)插入角鋼側(cè)面坡比調(diào)整計(jì)算，m″=tan（θ+α）。

預(yù)偏后對(duì)角鋼頂棱點(diǎn)根開值的影響如下。

基礎(chǔ)半根開變化值為ΔL=L-L·cosα。

式中：L為基礎(chǔ)半根開，ΔL為基礎(chǔ)根開變化值。經(jīng)實(shí)際操作計(jì)算，根開變化范圍在1mm以內(nèi)，可以忽略不計(jì)。

2 現(xiàn)場支?？刂?/h2>

插入角鋼側(cè)面坡比做調(diào)整后，形成基礎(chǔ)角鋼頂棱點(diǎn)半根開正、側(cè)面均不相等。由于角鋼正面坡比不做調(diào)整，因此角鋼頂棱點(diǎn)側(cè)面半根開保持不變，正面半根開做相應(yīng)變化，插入角鋼已不在原中心樁45°角平分線上。為控制插入角鋼的扭轉(zhuǎn)，便于施工測量，支模時(shí)需要將中心樁O點(diǎn)做相應(yīng)的位移。

2.1 線路右轉(zhuǎn)時(shí)現(xiàn)場支模控制

利用O1點(diǎn)對(duì)A腿角鋼進(jìn)行支模，O2點(diǎn)對(duì)B腿角鋼進(jìn)行支模，角鋼頂棱點(diǎn)根開均按頂棱點(diǎn)正面半根開支模；利用O3、O4點(diǎn)對(duì)C、D腿角鋼進(jìn)行支模，角鋼頂棱點(diǎn)根開均按頂棱點(diǎn)側(cè)面半根開支模（圖2）。

外角側(cè)兩條腿(A、B腿)

內(nèi)角側(cè)兩條腿（C、D腿）

式中：L為基礎(chǔ)半根開；L1為角鋼坡比調(diào)整后，外角側(cè)頂棱點(diǎn)正面半根開；L2為角鋼坡比調(diào)整后，外角側(cè)頂接點(diǎn)側(cè)面半根開；L′1為角鋼坡比調(diào)整后，外角側(cè)頂棱點(diǎn)正面半根開；L′2為角鋼坡比調(diào)整后，內(nèi)角側(cè)頂棱點(diǎn)側(cè)面半根開；h為角鋼外露；m為原鐵塔坡比；m′為基礎(chǔ)預(yù)留后線路轉(zhuǎn)角外角側(cè)兩腿角鋼側(cè)面坡比；m″為基礎(chǔ)預(yù)留后線路轉(zhuǎn)角內(nèi)角側(cè)兩腿角鋼側(cè)面坡比；O1、O2、O3、O4分別為中心樁位移4個(gè)點(diǎn)。

計(jì)算公式中OO1=OO2、OO3=OO4是在各腿角鋼外露均相等的情況下建立相等關(guān)系，O3、O4兩位移點(diǎn)重合。若各腿角鋼外露不一致，則OO1≠OO2、OO3≠OO4，分別計(jì)算各自的位置值，O3、O4兩位移點(diǎn)不重合。

圖2 線路右轉(zhuǎn)桿塔插入角鋼支模示意圖

2.2 線路左轉(zhuǎn)時(shí)現(xiàn)場支?？刂?/h3>

利用O1、O2點(diǎn)對(duì)A、B腿角鋼進(jìn)行支模，半根開按角鋼頂棱點(diǎn)側(cè)面半根開進(jìn)行支模；利用O3點(diǎn)對(duì)C腿角鋼進(jìn)行支模，O4點(diǎn)對(duì)D腿角鋼進(jìn)行支模，半根開按角鋼頂棱點(diǎn)正面半根開進(jìn)行支模（圖3）。

圖3 線路左轉(zhuǎn)桿塔插入角鋼支模示意圖

內(nèi)角側(cè)兩條腿（A、B腿）

外角側(cè)兩條腿（C、D腿）

式中：L為基礎(chǔ)半根開；L1為角鋼坡比調(diào)整后，內(nèi)角側(cè)頂棱點(diǎn)正面半根開；L2為角鋼坡比調(diào)整后，內(nèi)角側(cè)頂棱點(diǎn)側(cè)面半根開；L′1為角鋼坡比調(diào)整后，外角側(cè)頂棱點(diǎn)正面半根開；L′2為角鋼坡比調(diào)整后，外角側(cè)頂棱點(diǎn)側(cè)面半根開；h為角鋼外露；m為原鐵塔坡比；m′為基礎(chǔ)預(yù)留后線路轉(zhuǎn)角外角側(cè)兩腿角鋼側(cè)面坡比；m″為基礎(chǔ)預(yù)留后線路轉(zhuǎn)角內(nèi)角側(cè)兩腿角鋼側(cè)面坡比；O1、O2、O3、O4分別為中心樁位移4個(gè)點(diǎn)。

計(jì)算公式OO1=OO2、OO3=OO4是在各腿角鋼外露均相等的情況下建立相等關(guān)系，O1、O2兩位移點(diǎn)重合。若各腿角鋼外露不一致，則OO1≠OO2、OO3≠OO4，分別計(jì)算各自的位置值，O1、O2兩位移點(diǎn)不重合。

3 實(shí)例介紹

正在建設(shè)的錦屏—蘇南±800kV特高壓直流輸電線路工程（川云段）基礎(chǔ)由西南電力設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，耐張塔大量采用斜柱基礎(chǔ)插入式角鋼。施工過程中均考慮主角鋼坡比變化，保證基礎(chǔ)測量更加地細(xì)化、準(zhǔn)確（見表1）。通過公式計(jì)算可得表2數(shù)據(jù)。

表1 耐張塔斜柱基礎(chǔ)插入式主角鋼圖紙數(shù)據(jù)

表2 耐張塔斜柱基礎(chǔ)插入式主角鋼調(diào)整參數(shù)

4 結(jié)論

現(xiàn)場施工中因預(yù)留后插入角鋼坡比變化不大，操作較繁瑣，施工人員往往只考慮鐵塔傾斜而不顧插入角鋼傾斜，而基礎(chǔ)插入角鋼和塔腿部分的連接是靠外側(cè)包鋼，由此造成角鋼與塔腿主材連接處產(chǎn)生較大的縫隙，螺栓緊固不到位，造成無法挽回的永久性缺陷。為考慮多方綜合因素，避免較大施工質(zhì)量誤差出現(xiàn)，提高施工質(zhì)量精細(xì)，施工中必須對(duì)基礎(chǔ)有預(yù)偏后對(duì)插入角鋼的調(diào)整給予高度的重視。

On the Adjustment of Plug-in Angle Iron after the Pre-bias of Plug-in Basis of Strain Towers

LI Jia-jian，SUN Jing
（Shanxi Electric Power Transmission and Transformation Engineering Company of SEPC，Taiyuan，Shanxi030006，China）

Strain towers take oblique plug-in angle iron as the basis that leaves space for the tower tilt after the pre-bias.Compared with the original design，the main material slope ratio has some inclination changes，but the slope ratio of plug-in angel iron and that of the towers must be consistent，therefore，some adjustment must be done on the slope ratio of plug-in angel iron of the basis.This paper analyzes the plug-in angle iron adjustment after the inclination of plug-in based strain towers and the ways to control it.

plug-in angle iron；tower slope ration；line angle；strain tower；pre-bias value

TM753

B

1671-0320（2012）增刊2-0014-03

2012-08-10，

2012-10-09

李家建（1983-），男，山西太原人，2006年畢業(yè)于大同大學(xué)物理系，助理工程師，主要從事輸電線路技術(shù)管理工作；

孫 靜（1985-），女，山西太原人，2007年畢業(yè)于湖北黃石理工學(xué)院企業(yè)管理專業(yè)，助理工程師，主要從事輸電線路技術(shù)管理工作。