陳 鑫， 閻 石＊， 季 保 建

（1.大連理工大學(xué) 土木工程學(xué)院，遼寧 大連 116024；2.沈陽(yáng)建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院，遼寧 沈陽(yáng) 110168）

0 引 言

地震是種非常嚴(yán)重的自然災(zāi)害.目前，對(duì)高強(qiáng)混凝土結(jié)構(gòu)在地震作用下的受力性能掌握得還不夠充分，針對(duì)高強(qiáng)混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)理論與設(shè)計(jì)方法還不夠系統(tǒng)，高強(qiáng)混凝土結(jié)構(gòu)的推廣應(yīng)用還沒(méi)有足夠的依據(jù)與保證.此外，隨著混凝土材料技術(shù)的不斷發(fā)展，鋼筋的強(qiáng)度也得到了很大的提高.過(guò)去鋼筋的設(shè)計(jì)強(qiáng)度一般為200～500MPa，如今設(shè)計(jì)強(qiáng)度超過(guò)1 000MPa的高強(qiáng)鋼筋在國(guó)內(nèi)外已得到了普遍應(yīng)用.鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)具有空間大、使用便捷、抗震能力好等諸多優(yōu)點(diǎn)，使其受到廣泛關(guān)注，一旦變形能力差的弱點(diǎn)得以解決，必然有更加廣泛的應(yīng)用前景.高強(qiáng)混凝土的應(yīng)用，更有效提高了該結(jié)構(gòu)體系的使用效率.在該結(jié)構(gòu)體系中配置高強(qiáng)度鋼筋，可以進(jìn)一步提高其抗震能力，更有效發(fā)揮高強(qiáng)混凝土和高強(qiáng)鋼筋的作用.

通過(guò)配置數(shù)量足夠、形式合理的高強(qiáng)度的箍筋和縱向鋼筋，使核心區(qū)混凝土處于三向受壓狀態(tài)，可有效地約束混凝土的橫向膨脹，保持核心區(qū)混凝土的完整性，并提高核心區(qū)混凝土的極限抗壓能力，阻止縱向受壓鋼筋可能出現(xiàn)的屈曲.因此，適當(dāng)?shù)脑O(shè)計(jì)處理和完善的配筋構(gòu)造措施，可使高強(qiáng)鋼筋和高強(qiáng)混凝土都得到充分利用，并且其結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的延性同樣可以滿足設(shè)計(jì)要求.本文在前期已進(jìn)行的配有高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土柱、節(jié)點(diǎn)等構(gòu)件抗震性能試驗(yàn)研究[1－3]的基礎(chǔ)上，通過(guò)擬動(dòng)力試驗(yàn)對(duì)配有高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土框架結(jié)構(gòu)的抗震性能進(jìn)行較為系統(tǒng)的研究，以期為高強(qiáng)混凝土框架結(jié)構(gòu)在地震區(qū)的應(yīng)用提供一條有效的途徑.

1 試驗(yàn)概況

1.1 擬動(dòng)力試驗(yàn)方法[4，5]

在擬動(dòng)力試驗(yàn)時(shí)，由于輸入的是真實(shí)的地震波記錄，而結(jié)構(gòu)的恢復(fù)力又是試驗(yàn)過(guò)程中實(shí)際測(cè)得的，能夠較真實(shí)地反映結(jié)構(gòu)在地震過(guò)程中的動(dòng)力特性，因而能夠比低周往復(fù)的擬靜力試驗(yàn)更真實(shí)地描述地震反應(yīng)過(guò)程；在整個(gè)加載過(guò)程中可以看成是靜態(tài)的，可以在靜力試驗(yàn)臺(tái)座上進(jìn)行，便于隨時(shí)觀察記錄，因此可以進(jìn)行足尺結(jié)構(gòu)或大比例模型的試驗(yàn)，從而克服了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)的不足.由于擬動(dòng)力試驗(yàn)綜合了擬靜力試驗(yàn)的簡(jiǎn)單性和振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)的真實(shí)性，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了大量的研究[6－10].

結(jié)構(gòu)在地震作用下一般只在結(jié)構(gòu)的某些部位或構(gòu)件上產(chǎn)生破壞，其余部分仍處于完好或基本完好狀態(tài).故在擬動(dòng)力試驗(yàn)過(guò)程中將容易破壞的這部分結(jié)構(gòu)進(jìn)行試驗(yàn)，而對(duì)其余處于彈性狀態(tài)的部分用計(jì)算機(jī)進(jìn)行地震反應(yīng)的數(shù)值模擬分析，這種方法稱為子結(jié)構(gòu)法擬動(dòng)力試驗(yàn)[11].用于試驗(yàn)的結(jié)構(gòu)部分稱為試驗(yàn)子結(jié)構(gòu)，而由計(jì)算機(jī)來(lái)進(jìn)行模擬的結(jié)構(gòu)部分稱為計(jì)算子結(jié)構(gòu)，整體結(jié)構(gòu)由試驗(yàn)子結(jié)構(gòu)和計(jì)算子結(jié)構(gòu)兩部分組成，并通過(guò)計(jì)算機(jī)結(jié)合起來(lái)進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)分析.也就是將傳統(tǒng)意義上單獨(dú)實(shí)施的試驗(yàn)與數(shù)值模擬分析聯(lián)合起來(lái)同時(shí)進(jìn)行，通過(guò)這種混合式試驗(yàn)可以偽動(dòng)態(tài)地再現(xiàn)地震反應(yīng)，用較低的試驗(yàn)成本獲得較為理想的地震反應(yīng)分析結(jié)果.

本次試驗(yàn)即采用子結(jié)構(gòu)試驗(yàn)技術(shù).整體結(jié)構(gòu)為8層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其中試驗(yàn)子結(jié)構(gòu)2層，計(jì)算子結(jié)構(gòu)6層.

1.2 試件情況

本次試驗(yàn)的框架結(jié)構(gòu)試件是根據(jù)現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[12]進(jìn)行設(shè)計(jì)制作的，體現(xiàn)了“強(qiáng)柱弱梁”的框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則，實(shí)踐證明這種形式的框架結(jié)構(gòu)具有很好的抗震性能（如圖1所示）.根據(jù)已完成的配有高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土柱、節(jié)點(diǎn)等的試驗(yàn)研究成果，本次試驗(yàn)試件中框架柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)取為C90，梁和板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40.本次試驗(yàn)所采用的混凝土為商品混凝土，在澆筑每一種混凝土?xí)r，均保留3組（每組3塊）150mm×150mm×150mm立方體試塊.試塊與試件同條件養(yǎng)護(hù)，測(cè)得C40和C90混凝土立方體強(qiáng)度平均值分別為44.00MPa和83.67MPa.本文中柱的部分縱筋和全部箍筋采用高強(qiáng)鋼筋（高強(qiáng)鋼筋為沈陽(yáng)超力鋼筋有限公司生產(chǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼棒，即PC鋼棒，如圖2所示），直徑為10.7mm和7.1 mm兩種；梁中箍筋和板中鋼筋采用HPB235級(jí)鋼筋；柱的部分縱筋和梁的全部縱筋采用HRB335級(jí).鋼筋采取逐類(lèi)取樣并進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，其力學(xué)指標(biāo)詳見(jiàn)表1.為防止試件發(fā)生平面外失穩(wěn)，模型設(shè)計(jì)成兩層兩榀單跨的結(jié)構(gòu)形式，加載方式為二維平面加載.為避免在荷載施加作用點(diǎn)處發(fā)生局部破壞，各處均預(yù)埋鋼板.配筋參照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[13]按原型結(jié)構(gòu)和模型結(jié)構(gòu)配筋率大體相等原則確定.

圖1 模型尺寸及配筋Fig.1 Model size and its reinforcement

圖2 PC鋼棒Fig.2 PC steel bars

表1 鋼筋力學(xué)性能Tab.1 Mechanical property of steel

本次試驗(yàn)在沈陽(yáng)建筑大學(xué)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，模型結(jié)構(gòu)各層的水平荷載借助于兩臺(tái)MTS電液伺服加載作動(dòng)器（推力1 460kN，拉力960kN，行程500mm）施加.試驗(yàn)采用子結(jié)構(gòu)技術(shù)，全結(jié)構(gòu)為8層，其中試驗(yàn)子結(jié)構(gòu)為底部二層，為考慮原結(jié)構(gòu)二層以上豎向荷載的影響，在保證原結(jié)構(gòu)和模型結(jié)構(gòu)各柱軸壓比基本相同條件下，經(jīng)計(jì)算分析求出在模型結(jié)構(gòu)的各柱頂施加70kN的豎向荷載.本次試驗(yàn)采用了4臺(tái)500kN油壓千斤頂，通過(guò)分配梁將豎向荷載分別施加到各柱頂部，在計(jì)算柱頂豎向荷載時(shí)，梁上荷載也已考慮到.模型結(jié)構(gòu)的加載裝置如圖3所示.試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)情況如圖4所示.

1.3 加載制度和測(cè)試內(nèi)容

圖3 加載裝置Fig.3 Loading setup

圖4 試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)照片F(xiàn)ig.4 The photo of test site

試驗(yàn)分為兩個(gè)階段.第一階段為擬動(dòng)力試驗(yàn)，分別輸入不同加速度峰值的地震加速度記錄，得到結(jié)構(gòu)在各工況下的地震反應(yīng)，分析了在不同峰值地震加速度作用下，結(jié)構(gòu)反應(yīng)大小、變形累積、周期的變化、剛度退化、能量耗散等.由于擬動(dòng)力試驗(yàn)在本質(zhì)上是一種靜力試驗(yàn)，可較詳盡地觀察裂縫的出現(xiàn)與開(kāi)展，并記錄結(jié)構(gòu)反應(yīng)的全過(guò)程.在擬動(dòng)力試驗(yàn)完成后，試件并沒(méi)有徹底破壞，為充分利用，在試件已經(jīng)發(fā)生塑性變形的基礎(chǔ)上進(jìn)行第二階段的擬靜力試驗(yàn)，此階段試驗(yàn)采用位移控制進(jìn)行加載，按照倒三角形分布水平力，直到結(jié)構(gòu)完全破壞.試驗(yàn)內(nèi)容如表2所示.

表2 模型結(jié)構(gòu)擬動(dòng)力試驗(yàn)內(nèi)容Tab.2 Contents of model structure pseudo－dynamic test

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 試驗(yàn)過(guò)程

進(jìn)行擬動(dòng)力試驗(yàn)時(shí)，選取了3個(gè)地震波記錄，即El－Centro地震波（EL）、Taft地震波（TAFT）及天津地震波（TJ）.將各地震波加速度幅值進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，當(dāng)結(jié)構(gòu)處于彈性階段時(shí)，用以上3種地震波進(jìn)行擬動(dòng)力試驗(yàn)；當(dāng)結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性階段，只用El－Centro地震波進(jìn)行擬動(dòng)力試驗(yàn)直到結(jié)束.各工況按最大加速度值的大小逐級(jí)進(jìn)行試驗(yàn)，研究模型彈性和彈塑性的動(dòng)力反應(yīng).在擬動(dòng)力試驗(yàn)加載過(guò)程中，所選地震波及相應(yīng)幅值由小到大依次為El－Centro波（35cm·s－2）、Taft波（35cm·s－2）、天津 波 （35cm·s－2）、El－Centro 波 （100cm·s－2）、Taft波（100cm·s－2）、天津波（100cm·s－2）、El－Centro波（200cm·s－2）、El－Centro波（400cm·s－2）、El－Centro 波 （600cm ·s－2）、El－Centro波（700cm·s－2）.地震波截取原則：保留地震波記錄中幅值最大部分，其富有頻率和試件基本頻率相近部分盡可能保留，以保證最大激振的效果.本次試驗(yàn)按以上原則截取時(shí)間為12s左右的地震波記錄，根據(jù)相似系數(shù)原則，時(shí)間間隔調(diào)整為0.014s.試驗(yàn)過(guò)程及簡(jiǎn)要結(jié)果如表3所示.

2.2 滯回曲線

當(dāng)加速度峰值小于400cm·s－2時(shí)，在正負(fù)兩個(gè)方向上，試件的基底剪力（N）－頂點(diǎn)位移（u）滯回曲線大體對(duì)稱.這是因?yàn)榇藭r(shí)試件尚處于彈性階段或準(zhǔn)彈性階段（200cm·s－2工況），即使混凝土出現(xiàn)輕微開(kāi)裂現(xiàn)象，當(dāng)荷載作用到另一側(cè)時(shí)，裂縫能夠完全閉合（圖5（a）所示）；而到了試驗(yàn)的后階段（大于或等于400cm·s－2工況），此時(shí)試件已發(fā)生了較充分的塑性變形，混凝土出現(xiàn)的裂縫不能夠完全閉合，累計(jì)損失越來(lái)越嚴(yán)重，模型的彈塑性變形也不是均勻地分布和發(fā)展，兩個(gè)方向的反應(yīng)差異非常大，滯回曲線呈現(xiàn)為明顯的不對(duì)稱現(xiàn)象（圖5（b）所示）.由擬靜力試驗(yàn)結(jié)果可知，當(dāng)柱的非線性變形較大時(shí)，由于柱截面的高寬比較小，模型試件中各柱的剪力－位移滯回曲線并不對(duì)稱，這也將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)剪力－位移滯回曲線表現(xiàn)為不對(duì)稱現(xiàn)象（如圖6所示）.

表3 試驗(yàn)過(guò)程及簡(jiǎn)要結(jié)果Tab.3 Test process and principal results

圖5 擬動(dòng)力試驗(yàn)的二層基底剪力－頂點(diǎn)位移滯回曲線Fig.5 Hysteretic loops of base shear and lateral displacement of the second floor under pseudo－dynamic test

圖6 擬靜力試驗(yàn)的二層基底剪力－頂點(diǎn)位移滯回曲線Fig.6 Hysteretic loops of base shear and lateral displacement of the second floor under pseudo－static test

按《建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程》（JGJ 101—96）第6.7.3.1要求，擬動(dòng)力試驗(yàn)需做“分段試驗(yàn)滯回曲線組合圖”，確定結(jié)構(gòu)開(kāi)裂荷載、屈服荷載及破壞荷載等.本次試驗(yàn)的“分段試驗(yàn)滯回曲線組合圖”如圖7所示，由圖可知：

圖7 分段試驗(yàn)滯回曲線組合圖Fig.7 Integrated graph of hysteretic loops at each stage

（1）當(dāng)輸入加速度峰值為35cm·s－2和100 cm·s－2的El－Centro地震波時(shí)，試件上未出現(xiàn)肉眼可見(jiàn)的裂縫，基底剪力－頂點(diǎn)位移滯回曲線大體上呈線性關(guān)系，說(shuō)明此時(shí)模型結(jié)構(gòu)處于線彈性狀態(tài)；

（2）當(dāng)輸入加速度峰值為200cm·s－2的El－Centro地震波時(shí)，試件表面出現(xiàn)輕微的裂縫，基底剪力－頂點(diǎn)位移滯回曲線基本上是對(duì)稱的，此時(shí)模型結(jié)構(gòu)仍可視為處于彈性狀態(tài)；

（3）當(dāng)輸入加速度峰值為400cm·s－2的El－Centro地震波時(shí)，試件結(jié)構(gòu)出現(xiàn)較大的不可恢復(fù)的塑性變形，基底剪力－頂點(diǎn)位移滯回曲線明顯不對(duì)稱，此時(shí)模型結(jié)構(gòu)處于塑性狀態(tài)；

（4）當(dāng)輸入加速度峰值為600cm·s－2和700cm·s－2的El－Centro地震波時(shí)，結(jié)構(gòu)的滯回曲線呈明顯的反S形，結(jié)構(gòu)的損傷積累及鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)滑移是造成滯回曲線捏縮的重要原因.

2.3 結(jié)構(gòu)的位移時(shí)程反應(yīng)

圖8為試件在不同加速度峰值下的一層和二層的位移時(shí)程曲線比較，圖9為一層和二層在不同加速度峰值下位移時(shí)程曲線比較.由圖可知：在輸入加速度峰值較小的地震波作用下，一層和二層的位移變化很協(xié)調(diào)，位移峰值幾乎是同步到達(dá)；而當(dāng)輸入加速度峰值較大的地震波時(shí)，位移峰值到達(dá)的同步程度就沒(méi)有那么高了，特別是在輸入加速度峰值超過(guò)400cm·s－2后，差異更加明顯.這主要是因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)產(chǎn)生不可恢復(fù)的塑性變形，導(dǎo)致?lián)p傷積累，使得位移反應(yīng)不同步；隨著加速度峰值的增大，結(jié)構(gòu)的位移反應(yīng)并不是按線性方式增長(zhǎng)，位移增長(zhǎng)率比加速度增長(zhǎng)率要高很多.當(dāng)模型結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性階段，此現(xiàn)象更加明顯，這是由混凝土的開(kāi)裂、破壞而導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)剛度降低造成的；地震波峰值出現(xiàn)時(shí)間和結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最大位移反應(yīng)并不一致，說(shuō)明結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)除了和加速度峰值有關(guān)外，還與地震波的頻譜特性、持續(xù)時(shí)間等多種因素有關(guān).

2.4 用OpenSees程序模擬和試驗(yàn)的對(duì)比分析

本文應(yīng)用OpenSees程序模擬結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)，并與擬動(dòng)力試驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，圖10為加速度峰值為400cm·s－2時(shí)的El－Centro地震波頂層位移的時(shí)程曲線及滯回曲線，由圖可知，試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值模擬分析結(jié)果擬合較好.因此，可以得出結(jié)論：利用OpenSees程序能較好地模擬擬動(dòng)力試驗(yàn)，可以利用該程序?qū)ε溆懈邚?qiáng)鋼筋的高強(qiáng)混凝土框架進(jìn)行抗震性能分析.

圖8 不同加速度峰值下一、二層位移時(shí)程曲線比較Fig.8 Comparison between displacement time history curves of the first and second stories under different accelerations

圖9 一、二層在不同加速度峰值下位移時(shí)程曲線比較Fig.9 Displacement time history curves comparison under different accelerations in the first and second stories

圖10 EL400：頂層位移反應(yīng)的試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果比較Fig.10 EL400：Measured versus numerical analysis response of roof displacement

3 結(jié) 論

（1）本文進(jìn)行了配有高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土框架結(jié)構(gòu)擬動(dòng)力試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果反映了高強(qiáng)混凝土框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的破壞過(guò)程和地震反應(yīng).

（2）擬動(dòng)力試驗(yàn)結(jié)果表明，柱內(nèi)配置適量、形式合理的高強(qiáng)鋼筋的高強(qiáng)混凝土框架結(jié)構(gòu)在地震作用下的破壞機(jī)制為梁鉸機(jī)制，柱子承擔(dān)了較多的地震作用，故對(duì)結(jié)構(gòu)的承載力和變形能力來(lái)說(shuō)，柱子的變形和耗能能力有著重要的影響.“強(qiáng)柱弱梁”準(zhǔn)則對(duì)框架的最終變形機(jī)制非常重要.

（3）由于在不同加速度峰值的地震波作用下進(jìn)行了多次擬動(dòng)力試驗(yàn)，試件產(chǎn)生了大量的損傷積累，尤其是當(dāng)試件已發(fā)生較大塑性變形后，損傷積累對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響更加明顯，不同地震波峰值下的位移反應(yīng)明顯不同步.

（4）由于柱中所配有的高強(qiáng)度鋼筋，其滯回曲線不十分飽滿，骨架曲線沒(méi)有明顯的下降段，鋼筋粘結(jié)滑移引起的滯回環(huán)捏攏現(xiàn)象也不甚嚴(yán)重.提高高強(qiáng)混凝土框架結(jié)構(gòu)的延性仍是今后研究的重點(diǎn).

（5）由汶川地震震害調(diào)查可知，很多框架結(jié)構(gòu)雖按抗震規(guī)范規(guī)定的“強(qiáng)柱弱梁”原則進(jìn)行設(shè)計(jì)建造，許多建筑的破壞仍為柱鉸機(jī)制破壞.本課題的研究?jī)?nèi)容可很好地解決這個(gè)問(wèn)題，在框架結(jié)構(gòu)的受壓構(gòu)件中采用高強(qiáng)混凝土和高強(qiáng)鋼筋，可有效地提高結(jié)構(gòu)承載能力和延性，更好地實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的原則.

（6）研究成果為進(jìn)一步研究高強(qiáng)混凝土結(jié)構(gòu)提供了試驗(yàn)和理論依據(jù).

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