婁兆彬，李道軒，吳修利，成偉

（1．中國(guó)石化石油勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京 100083；2.中國(guó)石油大學(xué)（北京）地球資源與信息學(xué)院，北京 102249；3.中國(guó)石化國(guó)際石油勘探開(kāi)發(fā)有限公司，北京 100083）

扎爾則油田泥盆系F4頂層油藏注富氣混相驅(qū)實(shí)驗(yàn)

婁兆彬1，2，3，李道軒3，吳修利3，成偉3

（1．中國(guó)石化石油勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京 100083；2.中國(guó)石油大學(xué)（北京）地球資源與信息學(xué)院，北京 102249；3.中國(guó)石化國(guó)際石油勘探開(kāi)發(fā)有限公司，北京 100083）

在扎爾則油田F4頂層油藏開(kāi)展富氣混相驅(qū)，具有良好的儲(chǔ)層物性和流體性質(zhì)條件。長(zhǎng)細(xì)管實(shí)驗(yàn)研究了注入富氣組成對(duì)混相驅(qū)效果的影響，確定了目前地層壓力、溫度條件下注入富氣的最小混相組成，并揭示注入富氣組成在影響驅(qū)油效率的同時(shí)，也影響驅(qū)油速度，且在近混相驅(qū)范圍內(nèi)對(duì)富氣驅(qū)效果的影響更為強(qiáng)烈。長(zhǎng)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)表明：開(kāi)發(fā)初期注富氣效果要好于水驅(qū)后注富氣，但水驅(qū)后注入最小混相組成流體仍可獲得非常高的驅(qū)油效率，高含水油藏注富氣混相驅(qū)有望大幅度提高原油采收率；隨著富氣注入量的增加，混相驅(qū)最終采收率也增加，但存在增幅減緩的“拐點(diǎn)”，原因是輕烴組分超越原油流動(dòng)，使有效驅(qū)替容積部分損失，氣油比的“臺(tái)階”式變化將是經(jīng)濟(jì)確定富氣注入量的重要標(biāo)志；在富氣注入量較小時(shí)，連續(xù)注入比氣水交替注入效果好，建議扎爾則油田小型先導(dǎo)試驗(yàn)采用連續(xù)注氣方式。

高含水油藏；富氣混相驅(qū)；細(xì)管實(shí)驗(yàn)；長(zhǎng)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)；扎爾則油田

扎爾則油田（Zarzaitine）位于阿爾及利亞首都阿爾及爾東南1 500 km、撒哈拉沙漠東部、利比亞邊界附近的伊利茲（Illizi）盆地，平均地面海拔565 m，覆蓋面積100 km2。油田主力含油層系為泥盆系下段F4儲(chǔ)層，其構(gòu)造形態(tài)為一軸向北北西—南南東向，西南部被斷層切割的不對(duì)稱(chēng)背斜構(gòu)造；儲(chǔ)層砂體平面分布穩(wěn)定，地層傾角較小，3～4°；縱向上，自下而上劃分為Ⅰ至Ⅴ5個(gè)流動(dòng)單元，Ⅲ單元底部發(fā)育一套全區(qū)分布的黏土層，其垂向滲透遮擋作用將油田劃分為頂、底2套開(kāi)發(fā)層系；頂層油藏巖石儲(chǔ)集物性較好，平均滲透率317.95×10-3μm2，孔隙度22.02%，油藏埋深1 388 m，原始地層壓力12.45 MPa，地層溫度83.9℃，目前地層壓力11.02 MPa。

油田自1959年投入開(kāi)發(fā)，在歷經(jīng)天然能量開(kāi)發(fā)、邊水推進(jìn)、邊部注水和塊內(nèi)點(diǎn)狀注水等幾個(gè)開(kāi)發(fā)過(guò)程之后，頂層累計(jì)產(chǎn)油83.46×106m3，采出程度54.6%，綜合含水率75.55%，開(kāi)發(fā)評(píng)價(jià)為嚴(yán)重水淹。目前除1口生產(chǎn)井頂、底合采開(kāi)井外，其他頂層生產(chǎn)井全部關(guān)井。為探索頂層高采出、高含水油藏儲(chǔ)量進(jìn)一步動(dòng)用的潛力，借助油田豐富的天然氣資源，確定開(kāi)展富氣混相驅(qū)提高采收率的室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究。

1 流體性質(zhì)

1．1 注入富氣

注入富氣由天然氣和液化石油氣按比例混合而成，天然氣來(lái)自FGL處理廠終端出口，液化石油氣取自ALRAR的液化氣站。色譜分析2種介質(zhì)：注入天然氣相對(duì)分子質(zhì)量為21.83，組成以甲烷為主，摩爾分?jǐn)?shù)75.38%；液化石油氣相對(duì)分子質(zhì)量為46.16，組成以丙烷和丁烷為主，摩爾分?jǐn)?shù)分別為82.42%和16.16%。

1．2 原油

實(shí)驗(yàn)原油和產(chǎn)出天然氣樣品均來(lái)自ZR6井的井口分離器，對(duì)地面脫氣原油進(jìn)行物化分析，在20℃地面條件下，脫氣原油密度為0.816 8 g/cm3，黏度7.16 mPa·s，凝固點(diǎn)-12℃，初餾點(diǎn)71.07℃，蠟質(zhì)量分?jǐn)?shù)7.71%，非烴類(lèi)質(zhì)量分?jǐn)?shù)3.22%，未檢出瀝青質(zhì)。

結(jié)合油田開(kāi)發(fā)初期的原始PVT及目前的地層壓力、溫度和氣油比等資料，以飽和壓力為依據(jù)，對(duì)實(shí)驗(yàn)地層原油進(jìn)行復(fù)配?；炫浜蟮貙釉兔芏葹?.718 6 g/ cm3，黏度 0.601 mPa·s，氣油比 56.8 m3/m3，體積系數(shù)1.217；飽和壓力為10.12 MPa，與實(shí)際油藏飽和壓力10.20 MPa非常接近?；炫湓臀镄詤?shù)顯示：扎爾則油田屬于典型的輕質(zhì)油藏，原油物性較好，具有良好的富氣混相驅(qū)油藏流體條件［1-2］。

2 長(zhǎng)細(xì)管實(shí)驗(yàn)

2．1 實(shí)驗(yàn)參數(shù)

細(xì)管為填砂不銹鋼鋼管，長(zhǎng)度20 m，直徑0.604 cm，填砂介質(zhì)孔隙體積205.7 cm3，滲透率19.6 μm2，孔隙度36.4%；實(shí)驗(yàn)壓力分別選取注水井平均注入壓力13 MPa和目前地層壓力11 MPa，實(shí)驗(yàn)溫度83.9℃。

2．2 實(shí)驗(yàn)步驟

以甲苯清洗長(zhǎng)細(xì)管及流程，用N2吹干后，測(cè)量氣相滲透率；抽空8 h，飽和甲苯，測(cè)細(xì)管孔隙體積和孔隙度；以1.2 PV脫氣原油驅(qū)替甲苯，靜置6 h后，再以復(fù)配地層油驅(qū)替脫氣油，直至氣油比等于地層原油氣油比；定摩爾比注液化氣與天然氣的混合物約1.3 PV，速度0.2 cm3/min，記錄泵讀數(shù)、壓差、產(chǎn)量等數(shù)據(jù)；驅(qū)替結(jié)束后，以甲苯清洗流程，采用分光光度計(jì)分析剩余油量，以驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)確性。

2．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

設(shè)計(jì)不同的注入混合氣液化氣摩爾比例（以下稱(chēng)“注入混合氣富化量”），在13 MPa和11 MPa壓力下分別開(kāi)展實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。

表1 長(zhǎng)細(xì)管驅(qū)替實(shí)驗(yàn)結(jié)果

依據(jù)Holm和Tosendal對(duì)混相驅(qū)油效率94%的界定標(biāo)準(zhǔn)，結(jié)合實(shí)驗(yàn)過(guò)程中流出物的顏色、相態(tài)等產(chǎn)出特征判定：在13 MPa實(shí)驗(yàn)壓力下，當(dāng)注入混合氣富化量大于或等于34.8%時(shí)，細(xì)管實(shí)驗(yàn)驅(qū)替效率達(dá)到95.6%，為混相驅(qū)替；在11 MPa實(shí)驗(yàn)壓力下，當(dāng)注入混合氣富化量大于或等于37.1%時(shí)，細(xì)管實(shí)驗(yàn)驅(qū)替效率達(dá)到95.7%，為混相驅(qū)替，注入混合氣富化量35.2%對(duì)應(yīng)實(shí)驗(yàn)驅(qū)替效率92.3%，屬近混相驅(qū)替。

房屋建筑企業(yè)，在施工過(guò)程中做好成本管理對(duì)于企業(yè)來(lái)說(shuō)具有重要意義。首先，做好成本管理能夠避免施工中對(duì)人力、物力的不合理消耗，很大程度上節(jié)約成本。其次，做好成本管理能夠使建筑企業(yè)在施工過(guò)程中不是盲目的而是有計(jì)劃的進(jìn)行，大大減少了工作失誤，提高了工作效率。除此之外最重要的就是在競(jìng)爭(zhēng)日益激烈的市場(chǎng)環(huán)境下，能夠有效的增強(qiáng)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。而目前，許多建筑企業(yè)忽視了成本管理的重要性，意識(shí)上不去，行動(dòng)也就隨之緩慢，最終只會(huì)導(dǎo)致企業(yè)停滯不前，所以，在這個(gè)時(shí)代背景下，建筑企業(yè)為了能有一席之地就要重視成本管理的作用。

2．4 確定最小混相組成

繪制注入混合氣富化量與細(xì)管實(shí)驗(yàn)驅(qū)油效率的關(guān)系曲線（見(jiàn)圖1），確定扎爾則油田在83.9℃油藏溫度條件下的最小混相組成：在13 MPa平均注水壓力下，注入混合氣最小富化量為33%；在11 MPa平均地層壓力下，注入混合氣最小富化量為36.0%，現(xiàn)場(chǎng)可根據(jù)實(shí)際注入壓力適度調(diào)整注入混合氣富化比例。

圖1 細(xì)管實(shí)驗(yàn)確定最小混相組成

2．5 混合氣組成對(duì)富氣驅(qū)的影響

扎爾則油田富氣驅(qū)有非常好的驅(qū)油效果，在混相驅(qū)條件下，驅(qū)油效率可達(dá)96.0%以上；在非混相驅(qū)條件下，也可獲得較高的驅(qū)油效率，但不同的混合氣富化度區(qū)間，混合氣組成對(duì)驅(qū)油效率的影響有所不同。觀察實(shí)驗(yàn)壓力為13 MPa的細(xì)管實(shí)驗(yàn)結(jié)果（見(jiàn)圖2），在混相驅(qū)范圍內(nèi)，混合氣富化量由41.0%提高到59.1%，驅(qū)替效率由95.7%增加到96.4%，驅(qū)油效率/混合氣富化量增幅比為0.039；在近混相驅(qū)范圍內(nèi)，混合氣富化量由31.6%提高到34.8%，驅(qū)替效率由87.2%增加到95.6%，增幅比為 2.625，而在非混相驅(qū)范圍，此比例約為0.344，說(shuō)明在近混相驅(qū)范圍內(nèi)，混合氣組成變化對(duì)富氣驅(qū)油效率的影響更為強(qiáng)烈。

圖2 不同混合氣組成細(xì)管實(shí)驗(yàn)采出關(guān)系曲線

混合氣組成在影響富氣驅(qū)最終采收率的同時(shí)，也影響采油速度。隨注入混合氣富化量的增加，細(xì)管實(shí)驗(yàn)采油速度增加，混相驅(qū)到達(dá)最大采出程度的時(shí)間早，而非混相驅(qū)速度則較晚（見(jiàn)圖2）。其原因是：注入富氣經(jīng)過(guò)與原油的接觸、混合、傳質(zhì)后，“中間烴”組分進(jìn)入原油并與之混合，而以甲烷為主的“輕烴組分”透過(guò)原油首先到達(dá)細(xì)管出口端［3-4］，正是由于“輕烴組分”的透析滲流，使得注入氣損失了部分有效驅(qū)替體積，才導(dǎo)致了富氣非混相驅(qū)的氣體突破相對(duì)滯后，因而，低富化量的富氣非混相驅(qū)盡管可以實(shí)現(xiàn)較高的洗油效率，但相對(duì)混相驅(qū)，注入富氣多、實(shí)施周期長(zhǎng)。

3 長(zhǎng)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)

3．1 實(shí)驗(yàn)參數(shù)

實(shí)驗(yàn)天然巖心取自泥盆系F4-Ⅲ，F(xiàn)4-Ⅳ兩個(gè)儲(chǔ)層，篩選備好的小巖心柱有26塊，將小巖心柱按滲透率調(diào)和平均拼接［5］，拼接后巖心長(zhǎng)度為178 cm，平均直徑2.52 cm，巖心孔隙體積209.52 cm3，空氣滲透率67.5× 10-3μm2，孔隙度23.6%，束縛水飽和度為39.2%；實(shí)驗(yàn)控制回壓11 MPa，凈覆壓5 MPa，實(shí)驗(yàn)溫度83.9℃；基于長(zhǎng)細(xì)管實(shí)驗(yàn)，長(zhǎng)巖心驅(qū)替過(guò)程注入混合氣富化量選擇最小混相組成36%；其他相關(guān)參數(shù)同細(xì)管實(shí)驗(yàn)。

1）將處理、拼接好的長(zhǎng)巖心裝入巖心夾持器，加環(huán)壓；2）注N2測(cè)巖心氣相滲透率；3）抽空并飽和地層水，測(cè)巖心孔隙體積和水相滲透率；4）升壓至實(shí)驗(yàn)壓力，恒溫（83.9℃）靜置24 h，注入復(fù)配地層油2 PV，建立原始含油飽和度；5）以0.15 cm3/min注入速度按實(shí)驗(yàn)要求注氣或注水，錄取排量、產(chǎn)油（氣）量、驅(qū)替壓差等數(shù)據(jù)；6）實(shí)驗(yàn)后，用溶劑清洗巖心至采出液與溶劑顏色完全一致，用分光光度計(jì)測(cè)殘余油量，以驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)結(jié)果準(zhǔn)確性。

為研究注入時(shí)機(jī)、注入量和注入方式對(duì)富氣混相驅(qū)效果的影響，共完成長(zhǎng)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)6組，包括“水驅(qū)+富氣驅(qū)+水驅(qū)”實(shí)驗(yàn)4組、“富氣驅(qū)+水驅(qū)”實(shí)驗(yàn)1組和“水驅(qū)+交替注富氣+水驅(qū)”實(shí)驗(yàn)1組。

3．3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

3．3．1 注入時(shí)機(jī)的影響

為觀察注入時(shí)機(jī)對(duì)混相驅(qū)效果的影響，研究高含水油藏富氣混相驅(qū)的適用性，設(shè)計(jì)了不同富氣注入時(shí)機(jī)的2組實(shí)驗(yàn)：一組實(shí)驗(yàn)在水驅(qū)前直接向飽和地層油的長(zhǎng)巖心注入富氣，共注富氣0.5 PV，后接水驅(qū)；另一組實(shí)驗(yàn)則是先注水，待含水率達(dá)98%后，再轉(zhuǎn)注富氣0.5 PV，后接水驅(qū)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖3。

同樣是注富氣0.5 PV，水驅(qū)前注富氣的最終采收率為80.73%，而水驅(qū)后再注富氣的最終采收率降至74.05%，兩者相差6.68%，說(shuō)明油田開(kāi)發(fā)初期注富氣的效果要好于水驅(qū)后注富氣；此外，早注富氣也有利于油田采油速度的提高。

但同時(shí)也應(yīng)該看到，長(zhǎng)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)前期水驅(qū)的最終采收率僅為44.02%，如果接注富氣0.5 PV后再水驅(qū)，最終采收率可在前期水驅(qū)基礎(chǔ)之上再提高30.04%，說(shuō)明在目前地層壓力和溫度條件下，細(xì)管實(shí)驗(yàn)優(yōu)化得到的最小混相組成有非常好的洗油效率，在高含水情況下也可較大幅度地提高采收率。

圖3 注入時(shí)機(jī)對(duì)富氣混相驅(qū)效果的影響

3．3．2 富氣注入量的影響

注入液化氣和天然氣的成本是影響混相驅(qū)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)指標(biāo)的主要因素。為研究富氣注入量對(duì)混相驅(qū)效果的影響，設(shè)計(jì)了0.2，0.3，0.5，0.9 PV 4種大小不同的富氣段塞，分別開(kāi)展實(shí)驗(yàn)：實(shí)驗(yàn)先注水驅(qū)替飽和地層油的巖心，待含水率達(dá)到98%以上后，轉(zhuǎn)注富氣，富氣段塞后再接水驅(qū)至含水率98%以上。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 不同富氣注入量的長(zhǎng)巖心實(shí)驗(yàn)結(jié)果

不同實(shí)驗(yàn)前期水驅(qū)的采出程度基本一致，平均值為44.36%；隨著富氣注入量的增加，最終采出程度趨于增加，當(dāng)富氣注入量增加到0.9 PV時(shí)，富氣驅(qū)階段氣油比達(dá)到7 000 m3/m3，注入氣出現(xiàn)突破，富氣混相驅(qū)效果不再隨富氣注入量的增加而增加；分析富氣注入量與提高采收率幅度之間的關(guān)系，富氣混相驅(qū)提高采收率幅度隨富氣注入量的增加而增加，但當(dāng)富氣注入量大于0.3 PV時(shí)，采收率提高幅度明顯減緩，0.3 PV注入體積是經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)富氣注入量的關(guān)鍵點(diǎn)。

影響氣驅(qū)采收率提高的主要原因，通常是不利的油/氣流度比和由此導(dǎo)致的“氣竄”問(wèn)題［6-7］。但本實(shí)驗(yàn)除注0.9 PV富氣段塞出現(xiàn)氣體突破外，其他注入量均未出現(xiàn)氣體突破，說(shuō)明采收率增幅明顯減緩的原因不是“氣竄”問(wèn)題。據(jù)前述細(xì)管實(shí)驗(yàn)的研究，富氣驅(qū)具有輕烴組分超越原油并首先到達(dá)巖心出口端的流動(dòng)特征，為研究長(zhǎng)巖心實(shí)驗(yàn)輕烴組分到達(dá)巖心出口端的時(shí)間，分析了不同實(shí)驗(yàn)過(guò)程的氣油比變化，發(fā)現(xiàn)長(zhǎng)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)的氣油比也存在“臺(tái)階”式變化，并且所有實(shí)驗(yàn)的氣油比“臺(tái)階”式變化都出現(xiàn)在注富氣約0.3 PV時(shí)，說(shuō)明富氣中輕烴組分超越原油流動(dòng)并首先到達(dá)巖心出口端，使得注入富氣損失了部分有效驅(qū)替體積，才是造成長(zhǎng)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)采收率提高幅度下降的真正原因。

綜上所述，在礦場(chǎng)應(yīng)用中，氣油比的增加將是影響富氣混相驅(qū)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)的重要因素，氣油比的“臺(tái)階”式變化將是確定富氣混相驅(qū)注入量的一個(gè)重要標(biāo)志。

3．4．3 注入方式對(duì)混相驅(qū)效果的影響

注入方式分為連續(xù)注氣和氣水交替注入。本實(shí)驗(yàn)氣水交替注入方式設(shè)計(jì)富氣注入量為0.3 PV，在水驅(qū)后分3個(gè)段塞注入，每個(gè)段塞注0.1 PV，中間間隔0.1 PV注水，實(shí)驗(yàn)與連續(xù)注富氣0.3 PV對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖4。同樣是水驅(qū)結(jié)束后注0.3 PV富氣，連續(xù)注入方式可在水驅(qū)基礎(chǔ)之上提高采收率25.01%，而氣水交替注入方式提高采收率幅度為17.27%，兩者相差7.74%。

圖4 注入方式對(duì)富氣混相驅(qū)效果的影響

由于可改善驅(qū)替剖面，氣水交替注入方式的采收率通常高于單一注氣［8-9］。本實(shí)驗(yàn)氣水交替注入效果變差的原因主要是注入水對(duì)富氣段塞的“卡斷”作用，這種“卡斷”作用主要體現(xiàn)在2個(gè)方面：一是注入水“卡斷”了富氣對(duì)原油的連續(xù)驅(qū)動(dòng)，使混相驅(qū)見(jiàn)效滯后，連續(xù)注氣在注氣開(kāi)始后0.2 PV出現(xiàn)含水率下降，而氣水交替是在注氣開(kāi)始后0.34 PV才出現(xiàn)含水率下降；二是注入水“卡斷”了富氣與原油的接觸，相對(duì)連續(xù)注氣，氣水交替注入的含水率下降曲線被“卡斷”成楔狀的2個(gè)狹窄部分（見(jiàn)圖4b），整體增油效果明顯變差。

氣水交替注入受富氣注入量、段塞大小和交替輪次等因素控制［10］。實(shí)驗(yàn)表明：當(dāng)富氣注入量和段塞尺寸設(shè)計(jì)較小時(shí)，富氣混相驅(qū)氣水交替注入方式不如連續(xù)注入效果好；同時(shí)，水氣交替注入會(huì)抬高驅(qū)替壓差，隨著交替輪次的增加，驅(qū)替壓差將進(jìn)一步增加［10-11］。

4 結(jié)論

1）通過(guò)細(xì)管實(shí)驗(yàn)，確定了扎爾則油田富氣混相驅(qū)的最小混相組成。在目前地層壓力11 MPa條件下，注入混合氣最小富化量為36.0%；不同范圍內(nèi)的混合氣組成對(duì)驅(qū)油效率的影響有所不同，在近混相驅(qū)范圍內(nèi)，混合氣組成對(duì)富氣驅(qū)油效率影響更為強(qiáng)烈；富氣非混相驅(qū)也可獲得較高的最終采收率，但隨著混合氣富化量的降低，富氣注入總量會(huì)增加。

2）長(zhǎng)巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)表明，油田開(kāi)發(fā)初期注富氣效果要好于水驅(qū)后注富氣，并且采油速度較高。但在目前地層壓力和溫度條件下，細(xì)管實(shí)驗(yàn)優(yōu)化得到的最小混相組成有非常好的洗油效果，水驅(qū)后注富氣仍可大幅度提高原油采收率，扎爾則油田高含水油藏富氣混相驅(qū)有望獲得好的驅(qū)油效果。注水后再注富氣將抬高注入壓力，對(duì)地面設(shè)備要求較高。

3）隨富氣注入量的增加，混相驅(qū)采收率增加，但存在增幅減緩的“拐點(diǎn)”，原因是輕烴組分超越原油流動(dòng)使有效驅(qū)替容積部分損失，氣油比的“臺(tái)階”式變化是確定富氣注入量的重要標(biāo)志。氣水交替注入采收率通常高于連續(xù)注氣，但當(dāng)富氣注入總量和段塞尺寸較小時(shí)，連續(xù)注入比氣水交替效果好，建議扎爾則油田小型先導(dǎo)試驗(yàn)采用連續(xù)注氣方式。

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（編輯 王淑玉）

Laboratory experiment of enriched-gas miscible flooding in top layer of Devonian F4in Zaraitine Oilfield

Lou Zhaobin1，2，3,Li Daoxuan3,Wu Xiuli3,Cheng Wei3
(1.Research Institute of Petroleum Exploration and Production,SINOPEC,Beijing 100083,China;2.College of Geo-Resources and Information,China University of Petroleum,Beijing 102249,China;3.International Petroleum Exploration and Development Co.Ltd, SINOPEC,Beijing 100083,China)

There are the favorable conditions of reservoir property and fluid property for enriched-gas miscible flooding in top layers of Devonian F4in Zaraitine Oilfield.Experimental displacements with differently-enriched gases had been carried out in a slim tube, by which the minimal miscible composition under the conditions of present reservoir pressure and temperature was determined and the mechanism that the composition of injected enriched-gas affects both flooding efficiency and oil production rate,especially in the process of miscible flooding,was unveiled.Long core tests concluded that the gas injection before water flooding was better than that after water flooding,however,a remarkably high oil recovery was gained ultimately,proving that there still existed a great potential for enriched-gas displacement in high water cut zone.The ultimate recovery with miscible flooding increased as a large amount of enriched gas was injected,but there was a turning point of production rate slowed down because the light hydrocarbon component overstepped the oil flow to lose the volume of effective displacement.Thereby,the properly proposed and injected amount of enriched gas should be determined economically upon the time when the first jump of GOR was found.With small injected amount of enriched gas,the effect of continuous gas injection was better than WAG pattern.Continuous gas injection was recommended for small-scale pilot test in Zarzaitine Oilfield.

High water cut reservoir;enriched-gas miscible flooding;slim tube experiment;long core test;Zarzaitine Oilfield

中國(guó)石化國(guó)際油氣先導(dǎo)試驗(yàn)項(xiàng)目“扎爾則油田提高原油采收率技術(shù)研究”（I0012002ZY0047）

TE357.45

：A

1005-8907（2012）02-0213-05

2011-09-30；改回日期：2012-01-11。

婁兆彬，男，1968年生，博士，高級(jí)工程師，現(xiàn)從事油氣藏工程方面的科研工作。E-mail：zblou@sipc.cn。

婁兆彬，李道軒，吳修利，等.扎爾則油田泥盆系F4頂層油藏注富氣混相驅(qū)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)［J］.斷塊油氣田，2012，19（2）：213-217. Lou Zhaobin，Li Daoxuan，Wu Xiuli，et al.Laboratory experiment of enriched-gas miscible flooding in top layer of Devonian F4in Zaraitine Oilfield［J］.Fault-Block Oil&Gas Field，2012，19（2）：213-217.