張永輝，王永彬，郭 松

（中國水電顧問集團北京勘測設計研究院，北京 10024）

本文所述水電站位于瀾滄江上游河段，以發(fā)電為主，兼有旅游、改善流域環(huán)境、促進地區(qū)社會經(jīng)濟與環(huán)境協(xié)調(diào)發(fā)展等作用。工程等別為大 （2）型二等工程，大壩為碾壓混凝土重力壩，最大壩高107 m，樞紐布置方案為 “碾壓混凝土重力壩+壩身孔口泄洪+左岸地下廠房”。大壩、泄水、電站廠房等永久性建筑物為2級建筑物。水庫正常蓄水位1 477 m，相應庫容2.93億m3，裝機容量920 MW。地下廠房頂拱設計高程1 438.30 m，開挖尺寸204.0 m×26.4 m×67.0 m（長×寬×高），外邊墻距邊坡水平距離為180～200 m。

1 地下廠房基本地質(zhì)條件

1.1 地形條件

地下廠房布置于左岸山體內(nèi)，左岸山體雄厚，山頂高程大于1 800 m，地表地形陡峻，無較大深切沖溝發(fā)育。廠房頂部最大埋深380 m，上部微新巖體厚度為200～300 m，屬于深埋隧洞。

1.2 地層巖性

廠房區(qū)基巖巖性為白堊系下統(tǒng)景星組下段的灰白色、灰綠色石英砂巖與紫紅色、灰綠色絹云母板巖不等厚互層， 巖層產(chǎn)狀NE3°NW∠75°～85°， 陡傾下游偏岸外，以微風化～新鮮巖體為主，較完整。石英砂巖單軸飽和抗壓強度較高，一般達80～120 MPa，屬堅硬巖石；板巖單軸飽和抗壓強度較低，一般為20～60 MPa，屬于較軟～中等堅硬巖石。圍巖巖性整體上以板巖為主，約占60%。砂巖最大單層厚度20 m，板巖一般小于10 m。片理產(chǎn)狀與原始巖層產(chǎn)狀近一致，較為穩(wěn)定。

1.3 地質(zhì)構造

廠房區(qū)未見規(guī)模較大的Ⅱ級以上結構面發(fā)育，Ⅲ級結構面發(fā)育較少，Ⅳ、Ⅴ級結構面發(fā)育較普遍。結構面裂隙主要發(fā)育有3組：①NE0°～20°NW∠83°層面裂隙，其優(yōu)勢產(chǎn)狀為 NE10°NW∠83°；②NW270°～290°NE （SW） ∠70°～90°垂直層理， 為陡傾角結構面，屬硬性結構面，延伸短，不太發(fā)育，裂隙多為巖屑型充填，少量有夾泥現(xiàn)象，其優(yōu)勢產(chǎn)狀為 NW280°SW∠80°； ③NE3°～20°SE∠10°～25°緩傾角裂隙，多張開，為硬性結構面，無充填。其中，①組占裂隙總數(shù)的78%，②組占裂隙總數(shù)的16%。兩組裂隙均為陡傾角，以略傾下游為主?？碧狡巾辖衣兜牧严睹鎻堥_度以閉合為主，無充填，結合好。張開或微張的裂隙面多充填巖屑，結合差。裂隙面以起伏光滑或平直粗糙、平直光滑為主要特征。

1.4 巖體風化

根據(jù)地下廠房勘探平硐物探測試成果，圍巖聲波平均波速為4 000 m/s，巖體平均完整性系數(shù)KV=0.62。地下廠房圍巖總體上較完整，未發(fā)現(xiàn)有大規(guī)模不利于廠房穩(wěn)定的結構面組合，圍巖以微風化～新鮮巖體為主，局部裂隙發(fā)育地段或受構造影響巖體表現(xiàn)為弱風化、強風化狀。

1.5 地下水

左岸地下水位高程為1 460～1 510 m，地下廠房頂拱位于地下水位以下50～80 m?？碧狡巾辖衣?，有多處滴水—滲水現(xiàn)象。出水裂隙方位統(tǒng)計顯示，出水裂隙大多為與巖層產(chǎn)狀基本一致的陡傾裂隙。

根據(jù)壩址區(qū)鉆孔壓水試驗成果，微風化、微新巖體多屬弱—微透水帶。因此，洞室開挖后不會產(chǎn)生大流量的集中涌水現(xiàn)象，僅在局部張裂隙發(fā)育段或斷層破碎帶有點滴狀地下水或線狀流水出露。

1.6 地應力

地下廠區(qū)最大水平主應力值為6.0～18.0 MPa，最小水平主應力值為4.0～10.0 MPa。可見，地應力對地下洞室圍巖穩(wěn)定危害不大。實測最大水平主應力優(yōu)勢方向為NE12°～19°，表明工程區(qū)現(xiàn)今構造應力狀態(tài)以接近S～N向擠壓為主。根據(jù)地應力實測值，結合巖石力學指標，定性、定量分析圍巖發(fā)生巖爆的可能性較小。

2 地下廠房圍巖穩(wěn)定性分析

2.1 地質(zhì)因素分析

影響圍巖穩(wěn)定性的地質(zhì)因素主要包括巖質(zhì)特性、地質(zhì)構造、地下水和巖體應力4個方面。

從工程區(qū)地下廠房洞室圍巖的單軸飽和抗壓強度指標看，石英砂巖屬堅硬巖，板巖屬于中等堅硬—較軟巖，砂巖段具有一定的強度和厚度，對圍巖穩(wěn)定有利。板巖段因?qū)颖?，強度較低，對圍巖的穩(wěn)定不利。

該工程廠房區(qū)結構面以Ⅳ、Ⅴ級為主，Ⅲ級以上結構面發(fā)育較少。Ⅲ級結構面對圍巖的影響僅限于結構面兩側(cè)數(shù)米的范圍內(nèi)；Ⅳ、Ⅴ級結構面根據(jù)其發(fā)育頻度的不同，主要對圍巖的結構類型有一定影響。對于砂巖、板巖互層出露圍巖來說，結構面對廠房軸線選擇最重要，優(yōu)勢結構面與廠房軸線夾角越大，對廠房地下洞室圍巖的穩(wěn)定越有利。根據(jù)廠房探洞裂隙統(tǒng)計分析，廠房區(qū)發(fā)育裂隙的優(yōu)勢方向為 NW350°～NE20°（平均值取 NE10°）， 廠房軸線方向為NW315°，結構面走向與廠房軸線的夾角為45°～65°（平均值為55°），呈大角度相交，對圍巖穩(wěn)定有利。

本工程地下廠房區(qū)地下水不豐富，多以點滴狀滲水或線狀流水為主，大規(guī)模突水、涌水的可能性較小，對圍巖的整體穩(wěn)定性影響不大。另外，砂巖的水敏性弱，結構面多為剛性結構面，地下水對其影響不大；板巖水敏性較強，結構面遇水易軟化、泥化，強度急劇降低。因此，地下水對板巖段圍巖影響較大。

廠房軸線方向為NW315°，實測最大水平主應力優(yōu)勢方向按照 NE12°～19°考慮 （平均值取 NE16°），廠房軸線與最大主應力夾角為57°～64°（平均值為61°），不利于地下洞室的圍巖穩(wěn)定。但工程區(qū)地應力值屬于中等，對廠房軸線的選擇不起控制作用。

2.2 三維有限元分析

（1）初始應力場分析?？蓪⑷S初始地應力場看作是由自重應力場和各種構造場的組合，基于實測點地應力值用逐步回歸分析方法求出回歸系數(shù)，從而得到廠區(qū)巖體初始地應力場。從地應力回歸成果看，實測值與回歸值擬合性較好。該水電站廠區(qū)初始地應力場決非僅由自重應力場引起，而構造應力場主要由廠區(qū)主廠房軸線方向和垂直于主廠房軸線方向的構造應力產(chǎn)生，該區(qū)域巖體處于中等級的初始地應力中。

（2）洞室開挖后圍巖應力場特征。根據(jù)模擬施工開挖過程，獲得最終洞室施工完成后的盈利計算成果，毛洞工況下開挖完工后主廠房拱頂最大環(huán)向壓應力為-18.96 MPa（發(fā)生在2號機組剖面），主廠房拱腳最大環(huán)向壓應力為-22.40 MPa（發(fā)生在2號機組剖面上游拱腳），主廠房側(cè)墻最大環(huán)向壓應力為-14.06 MPa（發(fā)生在3號機組剖面上游側(cè)墻）。在錨桿及噴混凝土的共同作用下，各洞室上、下游拱腳處以及洞室開挖的凹角處應力集中有所減緩，主要是由于加錨后約束了洞周的變形，從而減少了圍巖的應力集中程度。各洞室圍巖應力分布規(guī)律相近，均以壓應力為主，拉應力出現(xiàn)在局部區(qū)域，但拉應力值未超過巖體的抗拉強度。在各洞室的拱腳處以及洞室側(cè)墻墻角處，應力集中較為明顯，但其壓應力值都小于圍巖的抗壓強度。

（3）塑性區(qū)變化特征。開挖完工后，主廠房塑性區(qū)主要集中在上游側(cè)墻中下部以及與進水洞交匯區(qū)域、下游側(cè)墻中部以及母線洞與尾水洞之間的巖柱。主廠房上游側(cè)墻與進水洞交匯區(qū)域以及尾調(diào)室上游側(cè)墻中部區(qū)域塑性區(qū)范圍相對較大，而在洞室頂拱區(qū)域塑性區(qū)相對較少。

（4）洞室開挖后圍巖變形特征。主廠房圍巖總體朝開挖臨空面方向變形，各洞周變形符合規(guī)律；主廠房由于開挖深度較大以及拱的約束作用，側(cè)墻位移大于拱頂位移；主廠房拱頂最大沉降為1.76 cm（發(fā)生在1號機組剖面），主廠房側(cè)墻最大徑向位移為4.42cm。1號機組拱頂沉降相對較大，主要是此處的裂隙密集帶影響所致。

2.3 圍巖塊體穩(wěn)定性分析

地下廠房不存在規(guī)模較大的斷層。即，不存在由Ⅲ級以上結構面組成的塊體。巖體結構面以Ⅳ級為主，層間結構面最為發(fā)育，延伸長，陡傾角；其次為垂直層面的一組，陡傾角；第三為緩傾角裂隙。裂隙面多屬硬性結構面，一般無充填，少量為巖屑、泥質(zhì)充填。根據(jù)廠房軸線與結構面的關系以及對結構面之間的組合分析，對于頂拱而言，三組裂隙隨機組合成不穩(wěn)定的矩形體或楔形體，層面及垂直層面的裂隙構成了側(cè)裂面，緩傾角裂隙構成了不穩(wěn)定塊體的頂面和底面，但體積一般較小。兩端墻板巖集中發(fā)育地帶，由于廠房開挖形成臨空面，易向臨空面產(chǎn)生變形以致于折斷，影響圍巖的穩(wěn)定。邊墻部位受層面、垂直層面及緩傾角裂隙的切割形成向洞內(nèi)滑動的不穩(wěn)定塊體，局部的這種組合的趨勢分布范圍較廣，位置一般不太容易確定。

洞室整體和單機組段的變形、應力分布和塑性區(qū)分析結果表明，地下洞室整體上是穩(wěn)定的。局部穩(wěn)定性較差地段需采取一定的施工處理，如在裂隙密集帶做灌漿處理，在塑性區(qū)采取布設較大預應力錨桿、錨索或加密錨桿和增加錨桿長度等措施，從而保證圍巖的穩(wěn)定性。

3 結論

（1）根據(jù)巖性組合特征、結構面發(fā)育特點及地應力特征，主廠房軸線位置區(qū)工程地質(zhì)條件較好。

（2）對圍巖影響較大的地質(zhì)因素主要為圍巖的巖性、結構面的規(guī)模及性狀、地下水和巖體應力水平等。

（3）實測地應力成果及三維應力場回歸分析表明，廠房區(qū)地應力中等，對圍巖穩(wěn)定影響不大。洞室開挖后，圍巖應力以壓應力為主，拉應力出現(xiàn)在局部區(qū)域。在各洞室的拱腳處以及洞室側(cè)墻墻角處，應力集中較為明顯。

（4）洞室開挖后，圍巖向臨空面發(fā)生位移，但位移量不大。洞頂局部受構造及裂隙影響，沉降較大。

（5）地下廠房圍巖穩(wěn)定性總體較好，隨機組合的不穩(wěn)定塊體規(guī)模均不大。