李義華，李志軍，孟海峰

(中鐵隧道集團(tuán)二處有限公司，河北三河 065201)

0 引言

近年來(lái)，盾構(gòu)在城市地下各種隧道施工中發(fā)展越來(lái)越快。有采用水平凍結(jié)加固始發(fā)的、有小半徑曲線始發(fā)的、有下穿河流的、有下穿橋梁的、也有下穿地下管線的。就目前的施工水平來(lái)說(shuō)，單一的下穿以上任何一個(gè)風(fēng)險(xiǎn)源已經(jīng)不是什么難題，但是若將以上這些風(fēng)險(xiǎn)疊加在一起，施工難度成倍增加。文獻(xiàn)［1－6］主要介紹了水平凍結(jié)加固方法在盾構(gòu)始發(fā)或出洞時(shí)的應(yīng)用。文獻(xiàn)［7］介紹了小曲線半徑始發(fā)技術(shù)。無(wú)錫地鐵1號(hào)線江海路站—火車(chē)站區(qū)間盾構(gòu)始發(fā)處在半徑360 m曲線上，且始發(fā)端頭上部有河道、橋梁及多條大直徑市政管線，盾構(gòu)始發(fā)處在多個(gè)風(fēng)險(xiǎn)高度集中地段，風(fēng)險(xiǎn)和施工難度極大。為避免盾構(gòu)始發(fā)和接收盾構(gòu)被凍死、凍脹融沉對(duì)地上地下構(gòu)建筑物的影響等風(fēng)險(xiǎn)，文獻(xiàn)［8－10］介紹了防止凍脹融沉的措施及方案。本文針對(duì)多種風(fēng)險(xiǎn)，將采用蒸汽方式解決盾構(gòu)被凍死，施工監(jiān)測(cè)和注漿的方式避免凍脹融沉等。

1 工程概況

1.1 工程簡(jiǎn)介

無(wú)錫市軌道交通1號(hào)線江海路站—無(wú)錫火車(chē)站區(qū)間，單線長(zhǎng)1.3 km。盾構(gòu)在江海路站南端頭右線始發(fā)，始發(fā)端頭處在R 360 m的小半徑曲線上，由于端頭上部地層埋置大量拋石，不能進(jìn)行攪拌樁加固，所以采取水平凍結(jié)法加固。加固區(qū)緊鄰橋梁、河流和多條市政管線，盾構(gòu)要在R 360 m的小半徑曲線上穿過(guò)凍結(jié)加固區(qū)、通順橋、民豐河(河面寬12 m)和3大管線(熱力管線、電力管線和上水管線)，施工難度大、風(fēng)險(xiǎn)高。

1.2 工程地質(zhì)及水文地質(zhì)

江海路站南端頭地層由上至下依次為拋石(層厚0～6 m，位于隧道頂部5.6 m)、〈3〉2粉質(zhì)黏土(層厚2 m，位于隧道上方3.6 m)、〈3〉3粉土夾粉質(zhì)黏土(層厚4.6 m，進(jìn)入隧道范圍1 m)、〈4〉粉砂層(層厚4 m，隧道中部)以及〈6〉1－1粉質(zhì)黏土(位于隧道范圍內(nèi)下方，層厚1.2 m)，見(jiàn)圖1。

拋石埋置區(qū)域地層透水性較強(qiáng)，地下水與河水相通，滲透系數(shù)為2.3×10－4cm/s。拋石層下部是〈3〉2粉質(zhì)黏土層和〈3〉3粉土夾粉質(zhì)黏土層?！?〉2粉質(zhì)黏土層的垂直透水系數(shù)是2.24×10－5cm/s，屬于弱透水層?！?〉3粉土夾粉質(zhì)黏土層的垂直透水系數(shù)是2.15× 10－5cm/s，屬于弱透水層?！?〉粉砂層的滲透系數(shù)是6.55×10－5cm/s。

圖1 江海路站南端頭地質(zhì)縱斷面Fig.1 Geological profile of South of Jianghai Road

1.3 始發(fā)端頭周邊環(huán)境

1.3.1 民豐河

據(jù)調(diào)查，加固區(qū)南側(cè)堤岸為民豐河2004年新建堤岸，堤岸構(gòu)筑形式為漿砌片石擋土墻。河道水位標(biāo)高為1.008 m，河床底標(biāo)高為－0.76 m，加固區(qū)地面標(biāo)高為4.2 m，河底距離隧道頂部6.4 m。加固區(qū)位置見(jiàn)圖2。

圖2 加固區(qū)位置Fig.2 Consolidation section

1.3.2 通順橋

現(xiàn)狀通順橋?yàn)?004年加寬橋。橋面寬44 m，采用C40混凝土預(yù)應(yīng)力空心板梁，橋臺(tái)基礎(chǔ)采用C25鋼筋混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ)，隧道右線下穿橋臺(tái)基礎(chǔ)，橋臺(tái)基礎(chǔ)位于隧道頂部5.64 m。隧道與通順橋剖面圖見(jiàn)圖3。

圖3 隧道與通順橋剖面(單位:mm)Fig.3 Profile of the tunnel and Tongshun bridge(mm)

1.3.3 管線情況

加固區(qū)的南側(cè)河岸邊有3條管線，分別是上水管線(φ500，鑄鐵管)、電力管線(上下3層，共9根，每根φ150，鋼管)、熱力管線(φ500，鐵管外裹保溫材料，鋼筋混凝土支墩，位于河床內(nèi))。區(qū)間隧道下穿熱力管線和電力管線樁基，熱力管線采用鋼結(jié)構(gòu)加以混凝土墩支撐固定，位于隧道頂上10.887 m處。

其中上水管布設(shè)在河道堤岸邊，距離加固區(qū)域僅1.5 m，熱力、電力管線布設(shè)在河道中，距離加固區(qū)域分別為3 m和2 m。加固區(qū)與管線的位置關(guān)系見(jiàn)圖4。

圖4 端頭加固區(qū)與管線的位置關(guān)系Fig.4 Plan relationship between soil consolidation section and the pipelines

2 加固方案比選

盾構(gòu)始發(fā)端頭的原加固方案是采用三軸攪拌樁+高壓旋噴樁加固，加固區(qū)存在的駁岸拋石限制了地面垂直鉆孔的施工，因此，不能采用攪拌樁和高壓旋噴樁或地面垂直冷凍的加固方法，只能從洞門(mén)水平加固方面來(lái)考慮，水平加固施工方法分水平旋噴和水平凍結(jié)法。加固區(qū)大部分以粉砂地層為主，水平加固深度6～9 m，水平旋噴的施工工藝在致密的粉砂地層很難達(dá)到設(shè)計(jì)要求的加固效果(加固體無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度不小于1 MPa，滲透系數(shù)不大于10－8cm/s)。綜上考慮，水平凍結(jié)加固施工方法工藝成熟，可靠性高，可用于本工程的地層加固。

3 凍結(jié)方案設(shè)計(jì)

3.1 凍結(jié)施工參數(shù)

如表1所示。

表1 隧道盾構(gòu)始發(fā)水平凍結(jié)加固主要參數(shù)Table 1 Parameters of soil consolidation by means of horizontal freezing method of shield launching

3.2 凍結(jié)孔布置

凍結(jié)孔布置方式如圖5和圖6所示。

圖5 凍結(jié)孔、卸壓孔和測(cè)溫孔布置(單位:mm)Fig.5 Layout of freezing points pressure-releasing points and temperature monitroing points(mm)

圖6 凍結(jié)孔、卸壓孔和測(cè)溫孔剖面(單位:mm)Fig.6 Profile of freezing points，pressure-releasing points and temperature monitroing points(mm)

3.3 測(cè)溫孔布置

為達(dá)到對(duì)土體的有效監(jiān)測(cè)，在凍結(jié)區(qū)域內(nèi)共布置測(cè)溫孔5個(gè)，測(cè)溫孔深度與附近凍結(jié)孔深度一致。洞門(mén)圈外測(cè)溫孔在凍結(jié)壁內(nèi)布置3個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，分別在測(cè)溫孔端頭、中部、進(jìn)凍土區(qū)1 m位置;洞門(mén)圈內(nèi)測(cè)溫孔布置2個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，布置在地連墻后1 m和測(cè)溫孔端頭。

3.4 凍結(jié)壁厚度驗(yàn)算

根據(jù)測(cè)溫孔溫度的變化情況(如圖7和圖8所示)可以推斷凍結(jié)壁厚度的發(fā)展。根據(jù)1#，2#，3#，4#和5#測(cè)溫孔計(jì)算凍土發(fā)展速度分別為55，33，25，20，20 mm/d。根據(jù)上述發(fā)展速度，凍結(jié)40 d后，最慢向外凍結(jié)發(fā)展半徑為25 mm/d×40 d=1 000 mm;而發(fā)展最快向外凍結(jié)發(fā)展半徑為55 mm/d×40 d=2 200 mm。取平均發(fā)展速度計(jì)算得出凍結(jié)40 d后，發(fā)展半徑為1 600 mm，由此得到的凍結(jié)帷幕厚度最薄為2 m，大于設(shè)計(jì)的1.58 m。因此，凍結(jié)帷幕厚度已滿足設(shè)計(jì)要求。通過(guò)1#測(cè)溫孔得出凍結(jié)壁平均溫度為－23.5℃，均滿足設(shè)計(jì)要求。

圖7 2011年淺孔溫度曲線Fig.7 Temperature of shalow points in 2011

圖8 2011年深孔溫度曲線Fig.8 Temperature of deep points in 2011

3.5 洞門(mén)孔鉆探檢測(cè)

積極凍結(jié)40 d后在洞門(mén)圈范圍內(nèi)上、下、左、右位置各開(kāi)一探測(cè)孔，以實(shí)際觀測(cè)凍土墻的效果。即在洞門(mén)圈內(nèi)以及離洞門(mén)圈周?chē)?.5 mm的位置，各開(kāi)一個(gè)探測(cè)觀察孔。開(kāi)孔深度為1.5 m。觀測(cè)結(jié)果顯示，孔內(nèi)土體已凍結(jié)，無(wú)水流出，說(shuō)明凍結(jié)已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

4 盾構(gòu)始發(fā)

4.1 凍結(jié)壁溫度計(jì)算

人工凍土帷幕的溫度發(fā)展可以簡(jiǎn)化為穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)，可以根據(jù)式(1)測(cè)溫孔的溫度來(lái)推算凍土帷幕的厚度。

式中:T為凍土溫度，℃;T1為凍結(jié)管內(nèi)冷媒劑(鹽水)溫度，℃;r，r1，r2分別為凍結(jié)柱內(nèi)任意點(diǎn)至凍結(jié)管中心距離、凍結(jié)管外半徑和凍土圓柱的外半徑，m。

外圈測(cè)溫孔溫度監(jiān)測(cè)結(jié)果分析，深孔有效凍結(jié)帷幕1.6 m＞1.58 m，根據(jù)理論計(jì)算，淺孔凍結(jié)帷幕有效厚度達(dá)到2.1 m＞1.58 m，滿足設(shè)計(jì)要求。

4.2 割線始發(fā)

盾構(gòu)始發(fā)線路正處在R360 m的圓曲線上，為了簡(jiǎn)化施工難度，降低盾構(gòu)在加固體內(nèi)曲線糾偏導(dǎo)致的超挖、漏水、卡死等風(fēng)險(xiǎn)，采用割線始發(fā)。也就是在設(shè)計(jì)軸線半徑360 m的曲線上取一條割線，讓割線與曲線的最大偏差距離控制在±50 mm(設(shè)計(jì)允許偏差)以內(nèi)，讓盾構(gòu)沿著這條割線直線向前掘進(jìn)，當(dāng)盾尾進(jìn)入洞門(mén)密封后，再讓盾構(gòu)沿著設(shè)計(jì)好的割線與圓曲線過(guò)渡的緩和曲線逐漸向設(shè)計(jì)軸線靠攏，最終達(dá)到掘進(jìn)線路與設(shè)計(jì)軸線擬合。

1)盾構(gòu)和始發(fā)基座在安裝的時(shí)候讓始發(fā)基座的軸線沿設(shè)計(jì)軸線逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)與設(shè)計(jì)軸線預(yù)先形成一個(gè)0.4°的夾角，并使刀盤(pán)中心預(yù)先向左偏離洞門(mén)設(shè)計(jì)中心20 mm，刀盤(pán)直徑為6 380 mm，洞門(mén)圈直徑6 700 mm，可以通過(guò)調(diào)整洞門(mén)簾布橡膠和壓板的位置來(lái)避免刀盤(pán)擠破簾布橡膠板，在外置注漿管的4個(gè)方位采用可滑動(dòng)抽拉式壓板，避免外置注漿管在洞門(mén)處卡住(如圖9所示)。

圖9 盾構(gòu)割線始發(fā)示意Fig.9 Secant launching of shield machine

2)當(dāng)盾尾全部進(jìn)入洞門(mén)密封后，這時(shí)刀盤(pán)和前盾已出加固區(qū)，開(kāi)始調(diào)整盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)，從割線到圓曲線之間設(shè)計(jì)一條緩和曲線，緩和曲線的長(zhǎng)度可以根據(jù)刀盤(pán)中心偏離設(shè)計(jì)軸線的距離大小而定。同時(shí)調(diào)整管片選型，采用直線環(huán)和轉(zhuǎn)彎環(huán)1∶1的比例調(diào)整隧道線型。刀盤(pán)中心經(jīng)過(guò)3～4環(huán)的糾偏慢慢縮小盾構(gòu)與設(shè)計(jì)軸線偏離距離，使刀盤(pán)沿著緩和曲線逐漸向設(shè)計(jì)軸線靠攏，最終達(dá)到與設(shè)計(jì)軸線擬合(如圖10所示)。

圖10 由割線到圓曲線掘進(jìn)示意Fig.10 Tunneling from secant to curve

4.3 凍結(jié)區(qū)內(nèi)盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)

刀盤(pán)在凍結(jié)加固區(qū)內(nèi)掘進(jìn)要低轉(zhuǎn)速、低扭矩、小推力、低貫入度緩慢連續(xù)向前推進(jìn)，推進(jìn)速度盡量控制在5 mm/min以內(nèi)，如果沒(méi)有必要盡量不要改變刀盤(pán)的旋轉(zhuǎn)方向，最關(guān)鍵的是刀盤(pán)在通過(guò)凍結(jié)加固區(qū)之前任何時(shí)候不能停轉(zhuǎn)。含水的粉砂地層經(jīng)過(guò)凍結(jié)加固后質(zhì)地特別堅(jiān)硬(無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度可達(dá)3.0 MPa)，很容易將刀盤(pán)卡住，如果刀盤(pán)被卡住超過(guò)20 min，刀盤(pán)就會(huì)被凍住。在本次始發(fā)過(guò)程中由于盾構(gòu)的防扭裝置失效，盾構(gòu)的順時(shí)針滾動(dòng)角超過(guò)規(guī)范允許偏差，在調(diào)整刀盤(pán)轉(zhuǎn)向過(guò)程中，刀盤(pán)被凍土卡住了，無(wú)論是順時(shí)針還是逆時(shí)針?lè)较蚨紵o(wú)法轉(zhuǎn)動(dòng)，時(shí)間長(zhǎng)了刀盤(pán)就被凍住了，經(jīng)過(guò)30 h的蒸汽解凍才將卡住刀盤(pán)的凍土融化，使刀盤(pán)脫困。

凍結(jié)區(qū)的掘進(jìn)參數(shù)如表2所示。

表2 凍結(jié)區(qū)內(nèi)刀盤(pán)掘進(jìn)參數(shù)Table 2 Excavation parameters of cutter head in freezing section

4.4 刀盤(pán)脫困措施

施工流程如圖11所示。

圖11 刀盤(pán)脫困流程圖Fig.11 Jamming releasing of cutter head

1)蒸汽解凍。利用準(zhǔn)備好的蒸汽發(fā)生器，通過(guò)管路連接到前艙隔板處下方的2個(gè)備用球閥，蒸汽從下方噴入，向倉(cāng)內(nèi)上部發(fā)展，對(duì)刀盤(pán)四周均勻加熱。在加熱解凍過(guò)程中每隔6 h試轉(zhuǎn)動(dòng)一次刀盤(pán)，每隔20 min依次轉(zhuǎn)動(dòng)螺旋輸送機(jī)(蒸汽機(jī)功率:45 kW，每小時(shí)用水70 kg)。噴射蒸汽解凍過(guò)程中，派專(zhuān)人值班注意觀察蒸汽機(jī)壓力。

2)提高外圈凍結(jié)壁的溫度。調(diào)整冷凍機(jī)和鹽水泵的功率，降低冷凍機(jī)的制冷功率，減小外圈凍結(jié)管的鹽水循環(huán)流量，不間斷地觀察測(cè)溫孔并控制循環(huán)鹽水溫度由－31℃逐漸提高到－20℃，使外圈凍結(jié)體的冷凍溫度能夠逐漸提高，提高解凍速度。

在提高外圈凍結(jié)壁溫度的過(guò)程中，注意觀察測(cè)溫孔的溫度變化，緩慢提高凍結(jié)壁溫度，防止溫度上升過(guò)快，凍結(jié)壁融化。

在蒸汽解凍和提高凍結(jié)壁溫度過(guò)程中，每隔6 h試轉(zhuǎn)動(dòng)一次刀盤(pán)，直至刀盤(pán)能夠轉(zhuǎn)動(dòng)為止。

3)后退盾構(gòu)。如果前2種方法仍然不能達(dá)到轉(zhuǎn)動(dòng)刀盤(pán)的效果，則采用后退盾構(gòu)的方式使其脫困。

目前盾構(gòu)主機(jī)前盾和中盾已經(jīng)進(jìn)入洞門(mén)3.8 m，尾盾推進(jìn)油缸伸長(zhǎng)量是1 600 mm。

具體做法是:在洞門(mén)外露的盾殼外側(cè)中盾和尾盾兩面?zhèn)认虏坑芒?75的型鋼各焊接2道型鋼托架，使中盾剛性連接，兩側(cè)各用1個(gè)100 t的千斤頂使盾構(gòu)向后退10～15 cm，使刀盤(pán)和盾殼與凍土間松動(dòng)，達(dá)到轉(zhuǎn)動(dòng)刀盤(pán)的目的。

4.5 效果

刀盤(pán)被卡后，馬上采取針對(duì)措施，開(kāi)啟應(yīng)急的蒸汽機(jī)，向刀盤(pán)內(nèi)輸送蒸汽，每隔6 h轉(zhuǎn)一次刀盤(pán)，由于外界溫度過(guò)低，熱量損失較大，刀盤(pán)仍舊無(wú)法轉(zhuǎn)動(dòng)。在輸送蒸汽的同時(shí)，在盾殼焊接反力塊，采用2個(gè)100 t的千斤頂反推盾構(gòu)，將刀盤(pán)從凍土中解困，但仍未達(dá)到預(yù)期目的。為縮短解凍時(shí)間，提高解凍效率，又增加2臺(tái)蒸汽機(jī)，30 h后，刀盤(pán)解困。

目前盾構(gòu)已順利下穿民豐河、通順橋和市政管線，洞門(mén)及時(shí)完成封閉注漿，經(jīng)過(guò)施工監(jiān)測(cè)，河堤、橋梁和管線的最大沉降只有5.4 mm，符合沉降要求。在后續(xù)的施工中還要不斷加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果及時(shí)進(jìn)行融沉注漿，維持地層的穩(wěn)定。

4.6 始發(fā)后盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)

正常區(qū)段的掘進(jìn)參數(shù)如表3所示。

表3 始發(fā)后正常段盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)表Table 3 Excavation parameters of shield machine at normal section after launching

5 施工過(guò)程中容易出現(xiàn)的問(wèn)題及處理方法

5.1 凍結(jié)孔鉆孔施工時(shí)產(chǎn)生地層流失

由于加固區(qū)域存在4 m厚的粉砂地層，鉆孔施工中采用先進(jìn)的夯管成孔技術(shù)，二次開(kāi)孔且設(shè)置孔口防噴裝置，凍結(jié)管擠壓進(jìn)入土層，可減少水土流失。若出現(xiàn)流沙、涌泥現(xiàn)象，立刻關(guān)閉閥門(mén)，并通過(guò)旁通進(jìn)行注漿。

5.2 鉆孔過(guò)程中出現(xiàn)孔口管脫落

應(yīng)立即在凍結(jié)管上加焊擋環(huán)，用管錘或鉆機(jī)將孔口管頂住，然后通過(guò)孔口管旁通進(jìn)行水泥－水玻璃注漿封堵，并用膨脹螺栓將孔口管固定在混凝土墻上。

5.3 凍結(jié)管鉆孔施工過(guò)程中出現(xiàn)施工誤差

在施工過(guò)程中嚴(yán)格地控制鉆孔角度，在凍結(jié)孔施工完成后及時(shí)進(jìn)行測(cè)斜糾偏，適當(dāng)?shù)恼{(diào)整鉆孔角度最大程度保證孔位在原設(shè)計(jì)位置。若誤差不符合規(guī)范要求的，與設(shè)計(jì)進(jìn)行溝通確認(rèn)是否要進(jìn)行補(bǔ)孔。

5.4 凍結(jié)管焊縫出現(xiàn)斷裂

凍結(jié)孔施工完成后應(yīng)及時(shí)進(jìn)行打壓試漏，若打壓不合格，應(yīng)下直徑略小套管進(jìn)行鹽水循環(huán)凍結(jié)，并與設(shè)計(jì)溝通是否要進(jìn)行補(bǔ)孔。

5.5 鹽水漏失，影響凍結(jié)效果

凍結(jié)一段時(shí)間過(guò)后，由于地層土質(zhì)不同蠕動(dòng)導(dǎo)致凍結(jié)管斷裂，鹽水流失。凍結(jié)過(guò)程中，應(yīng)加強(qiáng)鹽水液位監(jiān)測(cè)。每隔1～2 h記錄一次鹽水液位，發(fā)現(xiàn)鹽水漏失，要立即查明原因。若有向土體內(nèi)滲漏的可能，要迅速查清組號(hào)并關(guān)閉相應(yīng)組閥門(mén)，向原凍結(jié)管內(nèi)下放套管繼續(xù)凍結(jié)，或改用液氮凍結(jié)。

5.6 鑿除洞門(mén)時(shí)可能發(fā)生打漏凍結(jié)管

為防止盾構(gòu)出洞時(shí)可能打破凍結(jié)管，鑿除洞門(mén)前首先對(duì)值班人員進(jìn)行交底，明確各個(gè)分組，若打破凍結(jié)管，值班人員應(yīng)迅速關(guān)閉相應(yīng)組閥門(mén)，并對(duì)被打破的凍結(jié)管進(jìn)行補(bǔ)焊重新用鹽水凍結(jié)。

鑿除洞門(mén)期間應(yīng)對(duì)鑿除區(qū)域正下方外圈凍結(jié)孔進(jìn)行保護(hù)，防止上部掉落混凝土塊砸斷凍結(jié)管路，若出現(xiàn)斷裂，值班人員應(yīng)迅速關(guān)停相應(yīng)組閥門(mén)，修復(fù)后繼續(xù)循環(huán)鹽水進(jìn)行凍結(jié)。

5.7 凍結(jié)管可能拔斷

若拔斷凍結(jié)管，應(yīng)立即停止拔管，繼續(xù)用熱鹽水循環(huán)其他凍結(jié)管，對(duì)拔斷的凍結(jié)管重新用拔管器起拔。

5.8 凍結(jié)壁未達(dá)到要求

在鑿除洞門(mén)期間發(fā)現(xiàn)凍結(jié)壁部分區(qū)域未達(dá)到設(shè)計(jì)要求，可根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況將測(cè)溫孔改作凍結(jié)孔加強(qiáng)該區(qū)域凍結(jié)，或循環(huán)液氮進(jìn)行凍結(jié)，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后繼續(xù)施工。

6 結(jié)論與討論

文章總結(jié)了土壓平衡盾構(gòu)在富水粉砂地層、小半徑曲線段、水平凍結(jié)加固區(qū)等多個(gè)風(fēng)險(xiǎn)源集中的環(huán)境下始發(fā)和盾構(gòu)防凍、解凍的經(jīng)驗(yàn)措施。但也存在一些尚未解決的難題，如:水平凍結(jié)產(chǎn)生的凍脹融沉對(duì)周邊構(gòu)(建)筑物會(huì)或多或少的產(chǎn)生一些影響，雖然通過(guò)加強(qiáng)監(jiān)測(cè)和融沉注漿等措施可以在很大程度上解決該問(wèn)題，但在冷凍的時(shí)間和溫度控制、防凍脹泄壓控制以及融沉注漿各項(xiàng)參數(shù)控制方面還需要改進(jìn)。

［1］ 鄭世興.盾構(gòu)機(jī)水平凍結(jié)法進(jìn)洞技術(shù)［J］.建筑施工，2009(11):60－61，67.(ZHENG Shixing.Tunneling technology of horizontal freezing method for shield machine construction［J］.Building Construction，2009(11):60－61，67.(in Chinese))

［2］ 趙宏威.鹽水凍結(jié)法在盾構(gòu)出洞土體加固中的應(yīng)用［J］.城市軌道交通研究，2010(5):93－96.(ZHAO Hongwei.Application of brine freezing method in shield exit soil reinforcement［J］.Urban Mass Transit，2010(5):93－96.(in Chinese))

［3］ 劉典基，陳饋.盾構(gòu)始發(fā)中水平凍結(jié)法的應(yīng)用［J］.建筑機(jī)械化，2008(8):44－48.(LIU Dianji，CHEN Kui.Application of horizontal freezing method in shield TBM launching［J］.Construction Mechanizntion，2008(8):44－48.(in Chinese))

［4］ 李江海.凍結(jié)法加固土層在盾構(gòu)出洞中的應(yīng)用［J］.黑龍江交通科技，2008(5):37－39.(LI Jianghai.Using freezing method to reinforce soil layer in the shield tunneling［J］.Communications Science and Technology Heilongjiang，2008 (5):37－39.(in Chinese))

［5］ 李為強(qiáng).液氮凍結(jié)在盾構(gòu)出洞施工中的應(yīng)用［J］.安徽建筑，2006(6):54－55，62.(LI Weiqiang.Application of liquefied nitrogen freezing in the construction of the shield driving out of the tunnel［J］.Anhui Architecture，2006(6): 54－55，62.(in Chinese))

［6］ 劉典基.水平凍結(jié)加固土體中盾構(gòu)始發(fā)技術(shù)［J］.隧道建設(shè)，2008(5):69－74.(LIU Dianji.Launching technology of shield machine in soil consolidated by horizontal freezing method［J］.Tunnel Construction，2008(5):69－74.(in Chinese))

［7］ 馬龍，鄧永紅.盾構(gòu)機(jī)小曲線半徑始發(fā)技術(shù)［J］.施工技術(shù)，2009(S1):76－79.(MA Long，DENG Yonghong.Initial sending technology of shield machine with small curve radius［J］.Construction Technology，2009(S1):76－79.(in Chinese))

［8］ 曹紅林.地鐵隧道凍結(jié)法施工融沉控制方案及實(shí)施［J］.地下空間與工程學(xué)報(bào)，2010(2):173－176，181.(CAO Hongling.Thawing settlement control of subway tunnel construction by artificial ground freezing［J］.Chinese Journal of Underground Space and Engineering，2010(2):173－176，181.(in Chinese))

［9］ 吳禮舟，許強(qiáng)，黃潤(rùn)秋.非飽和黏土的凍脹融沉過(guò)程分析［J］.巖土力學(xué)，2011(4):69－72.(WU Lizhou，XU Qiang，HUANG Runqiu.Analysis of freezing-thawing test process of unsaturated clay［J］.Rock and Soil Mechanics，2011(4):69－72.(in Chinese))

［10］ 王杰，楊平，王許諾，等.盾構(gòu)始發(fā)水泥土加固后水平凍結(jié)溫度實(shí)測(cè)研究［J］.現(xiàn)代隧道技術(shù)，2011(6):90－104.(WANG Jie，YANG Ping，WANG Xunuo，et al.Measurement and research of the horizontal freezing temperature after cement soil reinforcement in a shield launch shaft［J］.Modern Tunnelling Technology，2011(6):90－104.(in Chinese))