金建敏，譚 平，周福霖，張 穎，陳建秋，馬玉宏

(廣州大學(xué) 工程抗震研究中心，廣州 510405)

地震是由于板塊構(gòu)造運(yùn)動(dòng)引起的，它是地殼巖石中長(zhǎng)期積累的變形在瞬間轉(zhuǎn)化為動(dòng)能的結(jié)果。地震的破壞力極強(qiáng)，人類有史以來(lái)就不斷遭受地震災(zāi)害的侵襲，強(qiáng)烈地震不僅造成建筑物的大量破壞，而且還造成人員的重大傷亡。隔震建筑在地震中明顯的隔震減震效果令人驚嘆，使隔震結(jié)構(gòu)在各國(guó)得到廣泛應(yīng)用［1］。目前，隔震技術(shù)的主要應(yīng)用為基礎(chǔ)隔震，即隔震層設(shè)在基礎(chǔ)頂面或地下室底部。層間隔震體系是在基礎(chǔ)隔震體系的基礎(chǔ)上發(fā)展而來(lái)的復(fù)雜結(jié)構(gòu)體系，隔震層設(shè)在地下室頂部或地面以上的樓層，其振動(dòng)特性同時(shí)受到隔震層以上的上部結(jié)構(gòu)及下部結(jié)構(gòu)的影響。層間隔震結(jié)構(gòu)的研究主要在日本與我國(guó)，既往研究多限于隔震層參數(shù)對(duì)地震響應(yīng)及減震效果的影響，而下部減震層間隔震結(jié)構(gòu)的相關(guān)研究未見進(jìn)行［2-6］。

本文為研究層間隔震結(jié)構(gòu)的下部結(jié)構(gòu)附加減震裝置后，對(duì)層間隔震體系地震響應(yīng)及減震效果的影響，進(jìn)行了基礎(chǔ)固接、1層頂層間隔震及下部減震層間隔震模型的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究，并建立了層間隔震結(jié)構(gòu)的有限元模型，將有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。

1 模型設(shè)計(jì)與隔震減震裝置參數(shù)

設(shè)計(jì)一個(gè)4層的鋼框架模型，該鋼框架由1個(gè)1層模型(有柱腳拉梁)、1個(gè)1層模型(無(wú)柱腳拉梁)、1個(gè)2層模型(無(wú)柱腳拉梁)構(gòu)成。組裝后的鋼框架為四層模型，平面尺寸為 1.0 m ×1.6 m，層高為 1.0 m，梁、柱截面尺寸HW100 mm×100 mm×6 mm×8 mm，樓板采用12 mm厚的鋼樓板，該模型X向(短邊方向)高寬比為4。通過(guò)這三個(gè)模型的組裝進(jìn)行基礎(chǔ)固接、1層頂隔震以及下部減震層間隔震(1層頂隔震后，在1層用人字撐水平向附加黏滯阻尼器)的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究。采用4個(gè)直徑為90 mm的鉛芯橡膠支座(LRB90)構(gòu)成隔震層，鉛芯直徑為15 mm;橡膠的剪切彈性模量為0.392 MPa，內(nèi)部橡膠層厚度為 1.2 mm，15 層;實(shí)測(cè)的豎向剛度Kv，屈服后剛度Kd，屈服力Qd的平均值分別為192.7 kN/mm，0.153 kN/mm，1.196 kN(4 個(gè) LRB90平均)。下部減震采用2個(gè)黏滯阻尼器，黏滯阻尼系數(shù)C=5900(N/(m·s-1)α)，指數(shù) α 為 0.3，實(shí)測(cè)的阻尼力與設(shè)計(jì)阻尼平均絕對(duì)誤差為6.2%(測(cè)試速度17～75 mm/s)。表1為模型與原型的相似關(guān)系，圖1至圖3為振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)時(shí)的模型。模型結(jié)構(gòu)自重為2 465 kg，根據(jù)振動(dòng)臺(tái)的承載能力，取模型各層配重為2 420 kg，模型配重共5層，其中4層采用混凝土塊，1層為隔震層配重，由于隔震層高度限制，隔震層配重采用鉛塊，下部減震模型所用支撐為人字撐，截面尺寸為HW125 mm ×125 mm ×6.5 mm ×9 mm，高度為 790 mm，沿模型短邊方向布置。

表1 相似關(guān)系Tab.1 Similarity relation

圖1 基礎(chǔ)固接Fig.1 Fixed-base

圖2 1層頂隔震Fig.2 Isolated on the top of the first story

圖3 下部減震Fig.3 Shock absorption of substructure

2 振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)工況及量測(cè)系統(tǒng)布置

輸入地震波為El Centro NS波、Taft EW波及兩條與抗震規(guī)范加速度反應(yīng)譜相吻合的人工波(場(chǎng)地特征周期為0.4 s)，輸入加速度峰值為0.2 g(8度設(shè)防烈度地震)及0.408 g(8度罕遇烈度地震)，輸入方向?yàn)閄向。共使用12個(gè)丹麥產(chǎn)傳感器測(cè)定加速度和位移，加速度和位移各為6個(gè)，布置在各層的中心點(diǎn)。在隔震模型試驗(yàn)時(shí)，在隔震層布置了2個(gè)激光傳感器(分別沿X向布置在模型的對(duì)角點(diǎn))，用于測(cè)定X向隔震層層間位移，采用4個(gè)日本產(chǎn)三維力傳感器，測(cè)定隔震支座在地震作用下的三向力變化情況。

2.2 動(dòng)力特性

表2 為白噪聲輸入時(shí)(0.05 g，0.1 ～40 Hz)，基礎(chǔ)固接、1層頂層間隔震及下部減震層間隔震模型的前三階周期，隔震前原型結(jié)構(gòu)的周期為1.143 s，實(shí)測(cè)基礎(chǔ)固接模型阻尼比為1.96%。1層頂隔震模型及下部減震的前三階振動(dòng)主要為上部結(jié)構(gòu)平動(dòng)(此處所指上部結(jié)構(gòu)不包含隔震層)、上部結(jié)構(gòu)1階振動(dòng)、下部結(jié)構(gòu)1階振動(dòng);下部減震實(shí)測(cè)的周期比1層頂層間隔震模型周期偏短，但變化不大，表明所采用的人字撐及黏滯阻尼串聯(lián)后形成的附加體系，對(duì)下部結(jié)構(gòu)剛度貢獻(xiàn)不大，阻尼器連接件之間的間隙是影響因素之一。

表2 模型周期Tab.2 Model period

2.3 加速度反應(yīng)

8度中、大震輸入時(shí)，基礎(chǔ)固接模型、1層頂隔震模型及下部減震層間隔震模型加速度反應(yīng)的最大值見圖4(為方便對(duì)比，隔震模型未標(biāo)注隔震層加速度)。El Centro波中、大震時(shí)，與1層頂層間隔震模型相比，下部減震層間隔震模型的加速度出現(xiàn)一定程度的放大，圖5為1層頂層間隔震模型與下部減震層間模型在El Centro波中、大震輸入時(shí)臺(tái)面波的自功率譜比較，從圖5可以看出，振動(dòng)臺(tái)輸入的El Centro波在11.625 Hz處，有一主頻，這與白噪聲掃頻得到的下部結(jié)構(gòu)振動(dòng)頻率幾乎一致，而下部減震層間隔震模型在El Centro波輸入時(shí)，輸入失真，造成結(jié)構(gòu)響應(yīng)放大，與1層頂層間隔震模型數(shù)據(jù)不具可比性。為進(jìn)一步說(shuō)明此問(wèn)題，分別用El Centro天然波、1層頂層間隔震模型及下部減震層間隔震模型的El Centro波輸入時(shí)的臺(tái)面波，對(duì)這兩個(gè)模型進(jìn)行了加速度反應(yīng)的有限元對(duì)比計(jì)算，最大加速度反應(yīng)見表3。由表3可見，1層頂層間隔震模型的臺(tái)面波與El Centro天然波的計(jì)算結(jié)果上、下部結(jié)構(gòu)響應(yīng)整體一致性接近，誤差較小;臺(tái)面波及El Centro天然波輸入，下部減震模型的加速度響應(yīng)均小于1層頂層間隔震模型;下部減震模型的臺(tái)面波與其它兩條波的加速度反應(yīng)相比，均出現(xiàn)放大現(xiàn)象。表4為隔震結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu)頂層、下部結(jié)構(gòu)頂層的加速度減震效果，表中括號(hào)內(nèi)為不包括El Centro波的其余3條波平均結(jié)果?？梢?，1層頂層間隔震后，上、下部結(jié)構(gòu)頂層的加速度分別降為基礎(chǔ)固接的40%、90%左右，下部減震后上、下部結(jié)構(gòu)頂層的加速度均進(jìn)一步降低。

圖4 加速度反應(yīng)最大值Fig.4 Maximum acceleration response

圖5 自功率譜比較Fig.5 Comparison of PSV

表3 最大加速度反應(yīng)(g)Tab.3 Maximum acceleration response(g)

表4 加速度減震效果(%)Tab.4 Seismic reduction effect(%)

2.4 層間位移反應(yīng)

8度中震輸入時(shí)，基礎(chǔ)固接模型最大層間位移角為1/168，1層頂隔震模型最大層間位移角為1/406，下部減震后最大層間位移角為1/466。8度大震輸入時(shí)，基礎(chǔ)固接模型最大層間位移角為1/97，1層頂隔震模型最大層間位移角為1/190，下部減震后最大層間位移角為1/237。表5為平均后1層頂層間隔震及下部減震的最大層間位移角(不包括隔震層)，表6為隔震層最大層間位移，表中括號(hào)內(nèi)為不包括El Centro波的三條波平均?？梢姡虏繙p震后在1層頂隔震的基礎(chǔ)上進(jìn)一步降低了層間位移反應(yīng)。

表5 最大層間位移角(rad)Tab.5 Maximum inter-story displacement angle(rad)

表6 隔震層最大層間位移(mm)Tab.6 Maximum story displacement of isolation layer(mm)

表7 層剪力系數(shù)的比值Tab.7 Story shear force coefficient

表8 隔震層剪力系數(shù)Tab.8 Shear force coefficient of isolation layer

2.5 層剪力系數(shù)

8度中、大震輸入時(shí)，隔震模型與基礎(chǔ)固接模型的層剪力系數(shù)的比值見表7，1層頂隔震及下部減震層間隔震模型的隔震層剪力系數(shù)見表8，基底剪力系數(shù)見表9?？梢?，下部減震后進(jìn)一步降低了層剪力系數(shù)。

3 有限元分析與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

采用SAP2000對(duì)1層頂隔震及下部減震層間隔震模型進(jìn)行有限元分析，采用8度大震Taft波和人工波1輸入時(shí)臺(tái)面響應(yīng)的值作為輸入波，表10為有限元分析和試驗(yàn)的樓層最大加速度反應(yīng)對(duì)比，表11為有限元分析和試驗(yàn)的隔震層最大層間位移對(duì)比。由表10可見加速度峰值有較好的近似，實(shí)測(cè)加速度偏大，誤差基本在25%以內(nèi)。由表11可見隔震層最大層間位移誤差較小。圖6為8度大震人工波1輸入時(shí)，有限元分析及試驗(yàn)實(shí)測(cè)的上、下部結(jié)構(gòu)的頂層加速度時(shí)程及隔震層層間位移時(shí)程對(duì)比。

表9 基底剪力系數(shù)Tab.9 Base shear force coefficient

圖6 時(shí)程對(duì)比Fig.6 Comparison of time-history

表10 最大加速度反應(yīng)對(duì)比(g)Tab.10 Comparison of the acceleration response(g)

表11 隔震層最大層間位移對(duì)比(mm)Tab.11 Comparison of the maximum story displacement of isolation layer(mm)

4 結(jié)論

本文對(duì)層間隔震及下部減震層間隔震結(jié)構(gòu)進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究，進(jìn)行了層間隔震模型結(jié)構(gòu)的有限元分析，并與試驗(yàn)結(jié)果作了對(duì)比，主要結(jié)論為:

(1)層間隔震可明顯降低隔震前周期為1 s左右結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)。

(2)下部減震可在層間隔震的基礎(chǔ)上進(jìn)一步同時(shí)降低結(jié)構(gòu)的加速度、層間位移及層剪力系數(shù)等地震響應(yīng)。

(3)有限元分析與試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比表明，加速度峰值有較好的近似，隔震層最大層間位移誤差較小，時(shí)程曲線吻合較好。

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