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(海軍工程大學(xué) 振動(dòng)與噪聲研究所，武漢 430033)

現(xiàn)代艦船新型設(shè)備振源強(qiáng)度不斷加大，而工程中對(duì)振級(jí)的限制越來越嚴(yán)格[1]。大量浮閥隔振、氣囊隔振等新型隔振技術(shù)在艦船上得到應(yīng)用，同時(shí)與之相連的管路系統(tǒng)中也大量應(yīng)用了撓性接管產(chǎn)品。這些撓性接管首先具有大位移變形能力，可以補(bǔ)償隔振系統(tǒng)的位移變形，具有高可靠性，保證運(yùn)行安全的減振特性[2]，降低隔振系統(tǒng)到管系振動(dòng)的傳遞，應(yīng)具有較高平衡性，以保證撓性接管因工作壓力變化而產(chǎn)生的軸向變形或附加力足夠小，避免對(duì)管系產(chǎn)生破壞[3-5]。

弧形體撓性接管因其特殊的弧形管體結(jié)構(gòu)，能夠在小的軸向尺寸范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)大的位移補(bǔ)償能力和具有優(yōu)良減振性能。目前廣泛應(yīng)用的雙球管(見圖1)，雖然剛度低，但耐壓強(qiáng)度不夠，管體承壓徑向變形過大，可靠性低。本文提出一種新型弧形體撓性接管的設(shè)計(jì)方法(見圖2)，采用纖維纏繞增強(qiáng)橡膠軟管，綜合考慮其可靠性及平衡性。

圖1 雙球管 圖2 弧形體撓性接管

由于管體呈弧形，若直接在弧形面上纏繞纖維簾線，需要進(jìn)行測(cè)地線纏繞或非測(cè)地線穩(wěn)定纏繞，都需要專用的復(fù)雜的設(shè)備，為此提出一種簡(jiǎn)單可靠的方法，只需采用直管定角纏繞，設(shè)備簡(jiǎn)單，操作方便，成型率高。

1 弧形體撓性接管成型設(shè)計(jì)

弧形體撓性接管的成型分為兩個(gè)步驟：①以一定的纏繞角φs纏繞一根相同管徑的直撓性接管，并在兩端安裝法蘭，包外膠，進(jìn)行預(yù)硫化；②在成型工裝上，將直管兩端封閉，向內(nèi)部充氣加壓膨脹，同時(shí)兩端法蘭向中間擠壓，進(jìn)行最終硫化定型，從而形成弧形體撓性接管。成型過程見圖3。

圖3 弧形體撓性接管成型過程

2 纖維簾線建模

2.1 直管簾線纏繞建模

(1)

該簾線在XOY平面上的投影繞Z軸旋轉(zhuǎn)的總的角度Γ0為

圖4 直管、弧形管模型

(2)

所以，該簾線在管體上纏繞的總長(zhǎng)度SS為

(3)

2.2 弧形管簾線纏繞建模

(4)

式中：R——計(jì)算半徑，

簾線的軌跡微分方程為

θ

(5)

(6)

由于在弧形管成型過程中，橡膠處于加熱狀態(tài)，變得很軟，在直管內(nèi)部加壓后，管體變?yōu)榛⌒误w，同時(shí)管體兩端向內(nèi)部擠壓，此時(shí)簾線受到的拉力很小，所以忽略簾線的變形，即在成型前后，簾線的總長(zhǎng)度不變。

則可以得到簾線在弧形管體上的纏繞角φA：

φ0

(7)

弧形管上簾線纏繞的軌跡與直管纏繞角相關(guān)的微分方程為

(8)

對(duì)其進(jìn)行積分最終可以得到纖維簾線在弧形管體上的纏繞軌跡為

θ

(9)

式中：F(φ,k)——第一類不完全橢圓積分，定義為[6]

纏繞在弧形管上簾線長(zhǎng)度方程為

SA=rRNF(z)

(10)

由式(9)、(10)和(2)、(3)可知：SA=SS恒成立。

2.3 弧形體撓性接管成形計(jì)算過程

在確定了弧形管公稱半徑RN、母線弧半徑r和弧形體長(zhǎng)度LA的條件下，利用Matlab工程計(jì)算軟件編程計(jì)算出第一步中需要制作的按角度φ0纏繞的直管的長(zhǎng)度。

由于受到工裝的限制，在成型過程中，兩端法蘭無(wú)相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)，因此簾線在XOY平面上的投影繞Z軸旋轉(zhuǎn)的總的角度Γ0在成型前后不發(fā)生變化。首先由弧形管簾線上纏繞的軌跡方程(9)，計(jì)算出簾線在XOY平面上的投影繞Z軸旋轉(zhuǎn)總角度Γ0，然后由直管簾線總角度計(jì)算式計(jì)算出直管的長(zhǎng)度LS。

取弧形體撓性接管的公稱半徑RN=82 mm，弧形體長(zhǎng)度L=107 mm，母線弧半徑r=114 mm進(jìn)行計(jì)算，得到直管的與不同纏繞角φ0相對(duì)應(yīng)的長(zhǎng)度LS，具體成型參數(shù)見表1。

由表1可見，上述建立的簾線模型中直管簾線長(zhǎng)度SS始終等于弧形管簾線長(zhǎng)度SA，說明了模型的正確性。

表1 弧形管成形參數(shù)

根據(jù)式(7)可繪出簾線在弧形管上的纏繞角，見圖5。

圖5 弧形管上簾線纏繞角度

可見通過直管加壓膨脹成型后，簾線在弧形管上纏繞角沿軸線是變化的，弧形體中間橫截面上簾線的纏繞角最大。

3 有限元計(jì)算

利用MSC.Marc對(duì)該纖維纏繞弧形體撓性接管進(jìn)行有限元建模計(jì)算，得到其在內(nèi)壓作用下管體的變形，能夠比較準(zhǔn)確地對(duì)其平衡性進(jìn)行評(píng)估。

由于弧形體撓性接管為旋轉(zhuǎn)體，且只考慮弧形管受內(nèi)部壓力作用和兩端封閉約束，屬于軸對(duì)稱問題，建模時(shí)只需要建立弧形體過旋轉(zhuǎn)軸線截面的一半，見圖6。

以2.3中給定參數(shù)的弧形體撓性接管為例，分別計(jì)算直管纏繞角為33～43°的弧形管的平衡性，得到弧形管在內(nèi)壓作用下的變形圖，見圖6。左邊3個(gè)圖中外形線框?yàn)樽冃吻暗男螤?，單元線框?yàn)樽冃魏蟮男螤?，右邊為不同直管纏繞角的弧形體模型右端位移隨壓力變化的曲線圖。從圖6中可以看出，在壓力達(dá)到3 MPa時(shí)，纏繞角為33°的直管成形的弧形管單邊軸向縮短7.5 mm，纏繞角為42°時(shí)單邊軸向伸長(zhǎng)12.0 mm。然而當(dāng)直管纏繞角在37～38°之間的某個(gè)角度φS≈37.6°時(shí)，成形的弧形管體受壓時(shí)基本上既不伸長(zhǎng)也不縮短。因此，在纏繞直管時(shí)，可以選定纏繞角為37.6°，所成形的弧形體撓性接管具有較好的平衡性。

圖6 不同直管纏繞角成形的弧形管受壓軸向變形

4 結(jié)論

1) 加工相同尺寸的弧形體撓性接管，采用不同初始纏繞角的直管的長(zhǎng)度應(yīng)不同。

2) 對(duì)于簾線纏繞增強(qiáng)的弧形體撓性接管，纏繞角對(duì)平衡性的影響非常大。不同纏繞角的弧形體撓性接管在內(nèi)壓作用下軸向可能伸長(zhǎng)、壓縮或保持不變。

3) 選擇合適的直管初始纏繞角，確定相應(yīng)直管的長(zhǎng)度，這樣制作出的弧形體撓性接管能夠表現(xiàn)出良好的平衡性。

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