劉興文，劉幫新

(1.西安鐵路職業(yè)技術學院 土木工程系，西安 710600;2.中鐵一局集團 橋梁公司，重慶 401121)

1 工程概況

灣邊特大橋位于福州市接線公路工程的烏龍江上，大橋全長1 242.5 m，主要由灣邊接線、北引橋、主橋、南引橋等四部分組成。北引橋上部結構橋式布置為2×40 m等截面預應力混凝土連續(xù)箱梁，南引橋橋式布置為5×40 m等截面預應力混凝土連續(xù)箱梁，箱梁均采用等高度單箱單室斜腹板結構，梁高2.4 m，梁頂面寬度16 m，底板寬度7 m，頂板和底板厚度均為26 cm，腹板厚度48～126 cm，箱梁混凝土設計強度等級為C50?；A設計為鉆孔灌注樁，樁徑為 φ1.5 m，設計樁長60 m。承臺為矩形，設計厚度2.5 m，承臺混凝土設計強度等級為C20。

橋址范圍內(nèi)地層結構自上而下依次為砂類土、淤泥夾砂、淤泥與砂互層、淤泥質(zhì)黏土、礫石、卵石、全風化層、燕山期侵入花崗巖、花崗閃長巖及侏羅系南園組凝灰熔巖，局部可見花崗斑巖和輝綠巖巖脈。

橋址范圍地貌屬福州沖海積平原，西南部與剝蝕丘陵接觸，整個地勢北東高南西低，剝蝕丘陵高程在5.0～21.0 m之間，地形起伏較大，沖海積平原高程在－10.0～5.0 m范圍內(nèi)，地勢平坦，地表水系發(fā)育。

全橋除0#、1#墩位于灣邊岸以外，其余橋墩位均位于水中。主橋位于烏龍江主河槽中，南引橋位于烏龍江南岸河灘上，地面平均高程為0。灣邊特大橋距出?？谳^近，施工受潮水影響較大，每天漲落潮各2次，最高漲潮水位高程4.0 m，最低水位高程0，最大潮水位差達4.0 m，漲潮時河灘全部被水淹沒。

根據(jù)設計要求，將每聯(lián)連續(xù)箱梁分為 A，B，C，D，E五個節(jié)段，A節(jié)段長度為48 m，混凝土方量為600 m3;B，C，D節(jié)段長度均為40 m，每段混凝土方量為497.4 m3;E節(jié)段長度為32 m，混凝土方量為380.0 m3。第一孔箱梁混凝土澆筑完工之后，等待混凝土強度達到設計要求之后，進行預應力張拉工作。然后將支架移到下一孔，進行下一孔箱梁現(xiàn)澆施工，依次循環(huán)現(xiàn)澆全部箱梁。

2 施工方案比選

綜合考慮灘頭地段的地質(zhì)條件、水文條件和潮水影響等因素，結合施工單位的設備條件和施工技術水平，提出灘頭地段現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁施工方案如下:

方案一:移動模架現(xiàn)澆施工方案。根據(jù)該橋的實際情況和工期要求，如采用移動模架逐孔現(xiàn)澆施工方案，必須同時投入2套移動模架。移動模架每套質(zhì)量約為600 t，每套造價為609萬元，模架一次性投資為1 218萬元，投資費用大;如采用移動模架施工方案，每孔箱梁施工周期為20 d，單幅15孔箱梁最短工期為10個月，施工工期長，施工受潮水影響較大，故該方案被否定。

方案二:鋼管樁支墩+貝雷梁縱梁方案。該方案以貝雷梁作為縱梁承受箱梁施工的全部荷載，兩端支墩采用鋼管立柱，其特點是承載力大，支架裝拆方便、速度快。但鋼管支柱對地基承載力要求高，鋼管樁支墩位置設置位于跨中，基礎處理比較困難。

方案三:滿堂腳手架現(xiàn)澆方案。采用碗扣式腳手架作為現(xiàn)澆箱梁的支架，以方木為承重梁，支架底部鋪設枕木，擴大支架立桿的支承面積，降低支架基礎的壓應力。該方案對地基承載力要求較低，施工方便，成本較低。采用滿堂腳手架現(xiàn)澆方案，如同時使用8套支架，支架使用費約420萬元，可同時開設4個工作面施工。方案三具有支架使用費用小，施工工作面多，拆裝簡單，施工進度快等特點，是首選施工方案。

3 施工方法

3.1 灘頭地段地基概況

設計院提供的地質(zhì)資料顯示，灣邊特大橋灘頭地段天然地基承載力為110 kPa，天然坡角28°;現(xiàn)場工程實驗測定的天然地基承載力在42～70 kPa之間。計算結果表明，支架基礎的地基承載力要求≥150 kPa，天然地基承載力不滿足現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁支架對地基的要求，必須對天然地基進行處理，保證處理后的地基承載力≥150 kPa，在潮水、江水的沖刷、預應力混凝土連續(xù)箱梁重量和施工荷載的共同作用下，保證支架基礎穩(wěn)定和施工的安全。

3.2 地基處理方法

1)為保證支架基礎在漲潮時的穩(wěn)定性，基礎頂面在漲潮時不能被水淹沒，支架基礎頂面設計高程為5.0 m，比最高漲潮水位高出100 cm。

2)為保證支架基礎邊坡在荷載作用下的穩(wěn)定性，支架基礎設計邊坡坡度為1∶2，為防止潮水的侵蝕和沖刷，在支架基礎外側邊坡上采用堆碼砂袋方法進行防護。并在支架外側設計護道，護道寬度為5.0 m。

3)為了防止在施工期間雨水和養(yǎng)生水侵害支架基礎，對基礎頂面及邊坡進行水泥砂漿抹面處理，砂漿抹面層厚度為3 cm。

為提高砂子的密實度，采用分層灌水密實的地基處理方法，分層厚度為50 cm，在灌水的同時使用振動棒進行振搗，振動棒的插入間距為60 cm。在基礎頂面鋪設厚度為30 cm的碎石，碎石規(guī)格為5～40 mm，碎石鋪設完工后，再用15 t振動壓路機碾壓6遍，最后進行水泥砂漿抹面。

3.3 檢測地基承載力

灘頭地段地基按上述方法處理完工之后，由福州市交通工程試驗中心對地基的承載力進行了檢測，地基承載力檢測點位置如圖1所示，檢測結果見表1。

圖1 檢測位置示意

由表1中地基承載力檢測結果可見:①21#～22#墩之間的地基承載力標準值為170～320 kPa，經(jīng)過處理后的地基承載力符合現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁支架對地基承載力的要求。②在灘頭地段按上述工藝和施工方法處理現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁支架的基礎，處理之后的地基承載力≥170 kPa，保證現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁施工期間支架的穩(wěn)定和可靠。③上述地基處理方法和工藝，可用于灘頭地段其它墩臺之間的地基處理。

表1 地基承載力檢測結果表

3.4 支架結構與拼裝

3.4.1 支架結構

滿堂腳手架支架采用碗扣式腳手架作為支架的承力體系，在箱梁底板下部，支架立桿縱橫向間距均為90 cm;腹板和墩頂橫梁下部，支架立桿的縱向間距為90 cm，橫向間距為60 cm;翼緣板下部，支架立桿的縱向間距為90 cm，橫向間距為120 cm;橫桿間距均為120 cm。為保證立桿接頭不在同一斷面上，采用不同長度的立桿進行調(diào)節(jié)。立桿接頭必須采用對接形式，不得搭接。支架縱向布置如圖2所示。

圖2 支架縱向布置(單位:cm)

3.4.2 支架的拼裝

1)支架定位測量放線。首先清理支架基礎頂面上的雜物，根據(jù)支架的設計間距，測定支架的縱橫向軸線，并在基礎頂面上彈出墨線。

2)鋪設支架底部支承層。立桿支承層采用舊木枕，支承層的作用是擴大立桿與基礎頂面之間的接觸面積，降低立桿對支架基礎的壓應力，保證支架基礎的穩(wěn)定性。木枕按平行于支架橫向軸線方向鋪設。

3)擺設底托。根據(jù)支架軸線，在木枕頂面上擺設立桿底托，要求底托的底面與木枕頂面之間密貼，避免形成底托的點狀受力狀態(tài)。

4)安裝支架。在底托上安裝支架，第一層支架安裝完工之后，通過抄平檢查第一層支架頂面的平整度，要求同一水平面上的立桿頂面高差≤±3 mm，如果高差不符合要求，用底托調(diào)平。在支架的安裝過程中，要求經(jīng)常用線錘檢查立桿的垂直度，立桿垂直誤差不大于1%，防止立桿偏心受壓;用水平尺檢查橫桿的水平，橫桿的水平誤差不大于1%。碗扣式腳手架的立桿長度是定型尺寸，安裝前應根據(jù)支架基礎頂面高程及箱梁底面的設計高程，合理選用立桿長度，避免出現(xiàn)支架安裝完工之后，支架高度無法調(diào)整的困難，在調(diào)整支架高度時，規(guī)定頂托和底托的外露部分不得超過30 cm，當超過30 cm時，必須加套管進行加固，并用水平桿進行鎖定。

5)安裝頂托。當支架立桿安裝到設計高度后，在支架立桿上安裝頂托。

6)鋪設方木。在頂托上與橋長垂直方向鋪設方木，方木橫斷面寬度為10 cm，高度為15 cm，間距為90 cm。在橫向方木上鋪設縱向方木，縱向方木橫斷面尺寸為10 cm ×10 cm，間距為40 cm，用以直接支撐竹膠模板。

7)鋪設底模板。現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁的底模采用244.0 cm×122.0 cm×1.8 cm的復合竹膠模板，鋪設底模板時，按要求設置預拱度。

8)安裝剪刀撐。為保證支架的整體穩(wěn)定性，用剪刀撐對支架進行加固，剪刀撐沿縱橫向分別設置，每隔4排立桿設置一道。設置要求如下:①剪刀撐與水平面的夾角控制在45°～60°之間;②剪刀撐的鋼管接頭采用搭接的形式，搭接長度≥60 cm，每個接頭安裝的扣件數(shù)量不少于3個;③同一個剪刀撐設置在立桿的兩邊，使剪刀撐和立桿之間有更多的接觸點，以便安裝更多的扣件。

3.5 支架預壓

為保證支架在現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁施工期間穩(wěn)定，檢驗支架基礎處理方案和工藝是否符合要求，支架安裝完工之后，對支架進行相當于支架承受的均布荷載120%的堆載預壓，消除支架的非彈性變形。

3.5.1 支架預壓荷載計算

現(xiàn)澆預應力混凝土自重按25 kN/m2計算，支架荷載主要包括箱梁混凝土自重19.7 kN/m2、模板重量2.0 kN/m2、施工人員及機具荷載為2.5 kN/m2、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載為2.0 kN/m2，支架承受的均布荷載為26.2 kN/m2。支架預壓120%的均布荷載為31.4 kN/m2［2］。

3.5.2 設置支架預壓沉降觀測點

支架預壓加載前，在底模上設置27個觀測點，支架鋼管上設置10個觀測點，為檢測基礎的穩(wěn)定性，在支架基礎邊坡平臺上設置6個水平位移觀測點。觀測點位置如圖3所示。

圖3 沉降觀測點布置(單位:cm)

3.5.3 支架預壓加載方法

預應力混凝土連續(xù)箱梁底模板鋪設完工之后，就可以進行支架的預壓加載，加載方法采用在箱梁底模板上堆碼砂袋的方法。

支架預壓分4次加載，每隔2 d加載一次。第一次加載荷載支架承受均布荷載的60%，即15.72 kN/m2;第二次加載支架承受均布荷載的 80%，即20.96 kN/m2;第三次加載支架承受均布荷載的100%，即26.20 kN/m2;第四次加載支架承受均布荷載的120%，即31.40 kN/m2。

支架預壓觀測數(shù)據(jù)表明:底模板沉降量為10～15 mm;鋼管支架沉降量為8～12 mm;支架基礎邊坡平臺的水平位移量均在5 mm以內(nèi)。支架基礎沉降量滿足現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁施工要求。根據(jù)支架預壓觀測結果分析，確定底模板的預抬高值為15 mm。

3.6 橋梁復測結果

現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁施工完工后，沿橋梁縱向每10 m一個斷面對灣邊特大橋箱梁進行了復測，復測結果表明:高程誤差均在10 mm以內(nèi)，箱梁軸線偏離設計軸線位置在10 mm以內(nèi)，施工誤差符合公路橋涵施工技術規(guī)范要求。

4 結語

1)灘頭地段現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁支架基礎地基的處理方法和施工工藝，可以保證地基處理之后的地基承載力≥170 kPa，滿足現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁施工期間支架對地基承載力的要求。

2)灣邊特大橋的工程實踐表明，現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁支架在各種施工荷載和潮水的共同作用下，基礎穩(wěn)定可靠，支架基礎沉降量小，箱梁底面高程和軸線誤差均在±10 mm以內(nèi)，施工誤差符合施工技術規(guī)范要求。該項施工技術可供灘頭地段其它類似橋梁施工時參考。

［1］中華人民共和國交通部.JTJ041—2000 公路橋涵施工技術規(guī)范［S］.北京:人民交通出版社，2000.

［2］鐵道部第三工程局.鐵路工程施工技術手冊(橋涵)［M］.北京:中國鐵道出版社，1992.

［3］齊紅軍.跨越京杭運河特大橋現(xiàn)澆箱梁門式支架設計與受力分析［J］.鐵道建筑，2009(5):9-11.

［4］張麒.武廣鐵路客運專線變截面道岔連續(xù)箱梁施工技術［J］.鐵道建筑，2010(1):86-88.