關(guān)曉存 雷 彬 李治源 趙 然

（軍械工程學(xué)院三系 石家莊 050003）

1 引言

直線感應(yīng)電機具有結(jié)構(gòu)簡單、適應(yīng)性比較強、特別適宜于高速運行等優(yōu)點[1-3]，國內(nèi)外都比較重視。直線感應(yīng)電機可以按功能用途可分為:力電機、功電機和能電機。其中力電機主要應(yīng)用于低速設(shè)備上，例如閥門的開閉、門窗的移動[4]等；功電機主要應(yīng)用于長期連續(xù)運行的設(shè)備，例如高速磁懸浮列車[5]等；這兩種電機在國內(nèi)已經(jīng)有很多單位在研究，并且已經(jīng)應(yīng)用于日常生活中[6]。但能電機目前國內(nèi)研究較少，能電機是指在短時間內(nèi)所產(chǎn)生動能的驅(qū)動電機，主要性能指標(biāo)是能效率[7]。在傳統(tǒng)直線感應(yīng)電機中一般都有鐵心和繞組槽，電源一般都是三相380V供電；由于鐵心具有磁飽和現(xiàn)象，限制了加速力的大小[8-10]；而有繞組槽，增加了氣隙磁場的齒諧波，使得能效率降低[11-13]；三相供電加大了動子的加速力波動，使得動子在運行過程中不平穩(wěn)[14-19]。為了提高能效率，圖1所示的高速多級圓筒型直線感應(yīng)電機，在結(jié)構(gòu)中去掉鐵心和繞組槽，并且使用電容器組供電，可以做到高壓驅(qū)動，特別適宜于高速發(fā)射領(lǐng)域。

圖1 電容器驅(qū)動高速長定子圓筒型直線感應(yīng)電機二維示意圖Fig.1 Two dimensional model of HSMCLIM

2 考慮級間耦合電機磁場控制模型

由于該類型電機采用的是電容器組供電，并且電路中還有二極管等續(xù)流裝置，因此無法采用電機理論來分析該類型電機，所以從磁場、電路、運動耦合角度推導(dǎo)了該電機的數(shù)學(xué)模型。

為了建立多級長定子直線感應(yīng)電動機的機電耦合模型，做如下假設(shè):

（1）不考慮動子的橫向偏移，假定動子軸線中心和繞組中心重合，滿足軸對稱條件。

（2）不考慮動子在電磁力的作用下產(chǎn)生形變。

基于上述假設(shè)，當(dāng)電樞運行在第1級區(qū)域且考慮級間耦合的第1級磁場控制方程

式中，11A 、V、1sJ 和φ 分別為第1級定子電流產(chǎn)生矢量磁位、動子的速度、不考慮級間耦合的第1級定子繞組時電流密度矢量和動子上的標(biāo)量電位，其中φ?=0，可以消去；A21、A31、A41…AN1為各級定子繞組中電流在第1級定子繞組區(qū)域產(chǎn)生的矢量磁位；v和σ 分別為動子的磁阻率和電導(dǎo)率。

由于考慮級間耦合的影響，故第1級繞組區(qū)域的控制方程為式（1）；動子區(qū)域控制方程為式（2）；氣隙區(qū)域控制方程為式（3）。這樣就構(gòu)成了考慮級間耦合的第1級定子磁場控制方程。

由此類推可以推導(dǎo)出考慮級間耦合高速多級長定子電機中第M級的磁場控制方程

式（4）～式（6）中不僅考慮了速度因素，還考慮了各級放電過程中的相互影響，這樣更準(zhǔn)確地描述了高速多級圓筒型直線電機的瞬間運動狀態(tài)。

3 高速多級圓筒型直線電機的電路方程

高速多級圓筒型直線電機的等效電路模型如圖2所示。

圖2 高速多級圓筒型直線電機簡化電路模型Fig.2 The equivalent circuit of HSMCLIM

由圖2可以寫成高速多級圓筒型直線電機的電路矩陣方程為式（7）。

式（7）中，Ri，Li，Ii分別為第 i級繞組的總電阻、總電感和電流，Ri=，Li=；Rb，Lb，Ib分別為動子的電阻、電感和電流。

電磁場方程和連接的電路方程相接口的中間環(huán)節(jié)驅(qū)動線圈和電樞中的電流及感應(yīng)電動勢。其中，電流是整個求解系統(tǒng)的獨立狀態(tài)變量，而感應(yīng)電動勢則是矢量磁位的函數(shù)，是非獨立狀態(tài)變量，因而整個場路方程耦合求解的關(guān)鍵是感應(yīng)電動勢。有限元區(qū)的感應(yīng)電動勢可通過與繞組所交鏈的磁通的變化來求得，而每個區(qū)域的磁通又是通過矢量磁位來求得的。下面以第N級定子繞組為例來說明感應(yīng)電動勢和矢量磁位之間的關(guān)系，若第N級定子繞組每匝線圈的有效長度為L1，匝數(shù)為nc，且分了M個單元，Sc為繞組的橫截面積，g為單元的節(jié)點總數(shù)，則由此可得驅(qū)動線圈的電動勢為

同理可以得到其他級定子的感應(yīng)電動勢e2，e3，e4，…，eN1，eb。

把上述感應(yīng)電動勢代入式（7）可得式（8）。

式（8）可以簡寫為

式（6）、式（9）明確了各級定子電流之間的相互影響對各自電流大小的影響。從而影響著整個電機的運行性能。

4 高速多級圓筒型直線電機的控制策略

在高速多級圓筒型直線電機的設(shè)計過程中，為使其獲得較高動子線圈的速度需從以下幾個方面考慮:一是盡可能增大定子繞組和動子繞組之間的磁耦合系數(shù)；二是通過調(diào)整定子繞組和動子繞組的結(jié)構(gòu)參數(shù)、電參數(shù)和動子繞組的初始發(fā)射位置及初始注入速度以獲得較理想的發(fā)射效率；三是通過確保各級定子繞組的饋電情況與動子繞組的運動位置保持同步，從而提高速度。

當(dāng)高速多級圓筒型直線感應(yīng)電機的結(jié)構(gòu)參數(shù)確定時，第一種方法和第二種方法已經(jīng)失效，因此，調(diào)整各級定子繞組的放電時間間隔來提高速度。設(shè)每一級定子繞組放電時間間隔為 t1，t2，t3…tN，動子繞組在每一級放電后所達(dá)到的速度為v1，v2，v3…vN，調(diào)整序列 t1，t2，t3…tN，使得

此時電機效率是最大的。圖3所示為各級定子繞組放電時間間隔的流程圖。

5 仿真與實驗分析

下面以10級圓筒型直線感應(yīng)電機為例，來對比和分析考慮級間耦合（兩級相距較近）與不考慮級間耦合（兩級相距較遠(yuǎn)）之間的不同。表1所示為各級定子及動子的結(jié)構(gòu)參數(shù)。

圖3 各級放電間隔時間確定流程圖Fig.3 Flow chart of each stator discharge time-interval determination

表1 樣機的定子繞組和動子繞組的結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.1 Structural parameter of prototype

其中定子繞組用外徑4φmm，內(nèi)徑空心2φmm銅線繞制，兩極間距采用尼龍?zhí)淄蚕噙B；動子繞組用1φmm的銅線繞制，在尼龍棒上繞制，其負(fù)載質(zhì)量為1kg。各級電容器組的電壓為15kV，電容值為1.2mF。圖4所示為10級圓筒型直線電機考慮級間耦合和不考慮級間耦合的各級定子繞組放電波形。如圖4a中所示，當(dāng)考慮級間耦合時，根據(jù)最大效率控制策略尋找到各級放電時間為 0s、0.0003s、0.0005s、0.0006s、0.0007s、0.00075s、0.00085s、0.0009s、0.00095s、0.001s。這樣的電流波形不是規(guī)則的正弦半波，而且各自峰值和放電周期也不一樣，這主要是各級之間的耦合程度不同所造成的。圖4b所示為不考慮級間耦合的各級電流波形，其中級間放電間隔時間為0.001s，所以選擇0.001s是因為這時上一級的電流基本已經(jīng)放電，不會在下一級產(chǎn)生影響。

圖4 電機各級定子繞組電流曲線Fig.4 each stage stator current of HSMCLIM

圖4b中波形畸變是由于動子速度造成的。對比圖4a和圖4b可以看出級間耦合對電流影響很大。圖5為對比考慮級間耦合和不考慮級間耦合的加速力圖。如圖 5a中所示，加速力的平均峰值基本在700kN左右，而且持續(xù)時間大約為0.0015s，而負(fù)向峰值大約為100kN，持續(xù)時間為0.0001s。這樣情況下加速波形，使得動子受力恒定，加速度恒力，變形較小。而圖5b中，雖然各級峰值也在700kN，但總持續(xù)時間不長，且總的平均峰值小于700kN，動子受力波動很大，波動范圍基本是在0～700kN。這樣的加速波形，使得動子的結(jié)構(gòu)變形很大，不利于高速發(fā)射。

圖5 電機各級加速力曲線Fig.5 Accelerating force curve of HSMCLIM

圖6所示為兩種情況下動子所達(dá)到的速度曲線。圖6a中所示為動子在0.0015s能加速到800m/s，并且速度幾乎是以直線上升的；而圖6b中，動子在0.001s內(nèi)加速到670m/s。這樣，電機能效率分別為23.7%和17.2%，說明級間耦合效應(yīng)有利于提高電機的能效率。

圖6 電機動子速度曲線Fig.6 The armature speed curve of HSMCLIM

根據(jù)上面仿真結(jié)果分析，采用考慮級間耦合方式（兩級相距很近）來設(shè)計樣機，根據(jù)表1中各級定子繞組結(jié)構(gòu)參數(shù)，制作了5級電容器驅(qū)動的圓筒型直線感應(yīng)電機樣機，兩級相距10mm，如圖7所示。其中測電流的標(biāo)準(zhǔn) Rogowski線圈靈敏度為50kA/1V，在級間的尼龍板上設(shè)兩個通孔，通孔內(nèi)安裝有D2650—5—5型激光管，激光管發(fā)出的激光可經(jīng)其對應(yīng)的通孔內(nèi)的光纖接受并傳輸至控制回路。開始發(fā)射時，動子繞組的前端剛好處于通孔處，一旦動子繞組開始運動，動子繞組將遮斷光路；當(dāng)動子繞組的末端離開通孔時，光路自動接通。因此，在動子繞組經(jīng)過通孔的過程中，光纖內(nèi)將產(chǎn)生兩個光跳轉(zhuǎn)信號，利用示波器記錄這兩個跳轉(zhuǎn)信號之間的時間，就可求出動子經(jīng)過該通孔的運動速度。

按照仿真所得出的各級放電時間間隔，設(shè)置 5級的放電時刻 0s、0.0003s、0.0005s、0.0006s、0.0007s，得到如圖8所示5級放電電流波形圖和表2所示各級末動子繞組的速度。

圖7 實驗樣機裝置及測量系統(tǒng)Fig.7 Experimental device and measurement system

圖8 各級定子繞組實驗電流結(jié)果Fig.8 Each stage stator experiment current

表2 實驗測得速度結(jié)果Tab.2 Experiment speed results

對比圖 8和圖 4，發(fā)現(xiàn)仿真計算結(jié)果的數(shù)值較大，這是因為仿真過程中連接導(dǎo)線、二極管內(nèi)阻等沒有考慮，但波形吻合較好。如表2中所示，前5級的實際測量速度和仿真速度相比，仿真數(shù)值較大，而且隨著級數(shù)增加，實際測量數(shù)值和仿真數(shù)值相差越來越大，其原因為上述得到的各級放電時間間隔是仿真中得到的結(jié)果，而實際各級末速度較小，由于誤差累積，這樣就會造成上述的放電時間間隔不是最優(yōu)的，應(yīng)該在仿真結(jié)果基礎(chǔ)上進(jìn)行微調(diào)。

6 結(jié)論

本文基于電磁場基本理論，指出高速多級圓筒形直線感應(yīng)電機工作特點，推導(dǎo)出該電極考慮級間耦合的運行數(shù)學(xué)模型，并利用此模型分析了10級電機中級間耦合對定子電流、動子加速力和速度、電機能效率的影響，并與忽略級間耦合時電機的結(jié)果進(jìn)行對比。結(jié)果表明該電機各級定子之間應(yīng)該設(shè)計緊湊，充分利用級間耦合效應(yīng)，使得電機運行平穩(wěn)，效率更高。最后，通過對圓筒形直線感應(yīng)電機樣機實驗，測得各級中動子所獲的速度，并將實驗結(jié)果與仿真分析結(jié)果進(jìn)行比較，二者吻合很好。

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