李兵建，邱晉江，馬萬明

(洛陽軸研科技股份有限公司，河南 洛陽 471039)

1 試驗(yàn)原理及方案

薄壁外圈斷裂軸承結(jié)構(gòu)如圖1所示。該軸承屬于薄壁軸承(套圈壁厚系數(shù)K=1.09)，保持架為沖壓保持架，引導(dǎo)間隙0.025～0.13 mm，受結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面的限制，在裝配過程中，需對(duì)軸承外圈沿軸向進(jìn)行斷裂，待裝配完成后，在外圈小外徑兩端壓裝卡環(huán)，以保證該軸承的完整性和使用性能。在生產(chǎn)制造過程中，外圈卡環(huán)的壓裝存在很大的難度。

1—內(nèi)圈；2—外圈；3—卡環(huán);4—保持架；5—鋼球

1.1 試驗(yàn)原理

卡環(huán)材料為9Cr18，由熱脹冷縮原理可知，圓環(huán)形不銹鋼9Cr18在受熱時(shí)會(huì)沿周向和徑向方向伸長，在一定的溫度范圍內(nèi)，圓環(huán)的周長和直徑隨溫度的升高而增加；待溫度恢復(fù)到室溫時(shí)，圓環(huán)形金屬材料又能夠恢復(fù)到原始尺寸[1]。

金屬平均線膨脹系數(shù)為[2]

αm=(L2-L1)/[L0(t2-t1)] ，(t1

(1)

式中：αm為金屬平均線膨脹系數(shù)，℃-1，常用10-6℃-1表示；L0為環(huán)境溫度t0下試樣的原始長度，mm；L1為溫度t1下的試樣長度，mm；L2為溫度t2下的試樣長度，mm。

1.2 試驗(yàn)方案

軸承外圈結(jié)構(gòu)如圖2所示。壓裝卡環(huán)處小外徑(21.25±0.005)mm，倒角最大值0.1 mm；卡環(huán)結(jié)構(gòu)如圖3所示?？ōh(huán)寬0.5+ 0.10mm，內(nèi)徑21.22 mm，內(nèi)徑倒角最大值0.1 mm，二者為過盈配合，過盈量最大值0.035 mm。軸承外圈沿?cái)嗫谔庉S向斷裂后，由于存在斷裂縫隙，所以兩者的實(shí)際過盈量會(huì)大于0.035 mm。壓裝過程中用縮緊后全包容的彈簧夾頭夾持待壓裝軸承外徑既可消除斷裂縫隙，又能保證薄壁軸承的變形量在所要求的公差內(nèi)。

圖2 軸承外圈 圖3 卡環(huán)

卡環(huán)用自動(dòng)控溫加熱平臺(tái)MTI3040加熱，使其在加熱狀態(tài)下周向和徑向尺寸變大，但由于卡環(huán)尺寸小，散熱快，裝卸不方便，故不能夠直接壓裝。現(xiàn)將其裝入一間隙配合的壓裝塊中，使卡環(huán)和壓裝塊一起加熱，這樣就能夠很方便地移動(dòng)卡環(huán)并且保證卡環(huán)壓裝時(shí)的溫度。在壓裝過程中卡環(huán)和軸承的同軸度通過安裝在機(jī)床尾座心軸壓板上的兩個(gè)高精度偏心支承塊來調(diào)整，并且在壓裝過程中每壓裝10套軸承，需用調(diào)整規(guī)校對(duì)待壓裝軸承和卡環(huán)的同軸度，若出現(xiàn)誤差應(yīng)及時(shí)調(diào)整高精度偏心支承塊，以保證兩者的同軸度；通過旋轉(zhuǎn)高精度機(jī)床尾座心軸的手輪，實(shí)現(xiàn)卡環(huán)和壓裝塊整體的軸向移動(dòng)，完成卡環(huán)的壓裝。

根據(jù)軸承外圈小外徑和卡環(huán)內(nèi)徑的最大過盈量，計(jì)算自動(dòng)控溫加熱平臺(tái)MTI3040工作時(shí)的理論溫度值。

令(1)式中t1為環(huán)境溫度，則t1=t0，L1=L0，故(1)式可變?yōu)?/p>

αm=(L2-L1)/[L1(t2-t1)] ，(t1

(2)

則，t2=(L2-L1)/(αmL1)+t1；

(3)

式中：αm為不銹鋼9Cr18在147～187 ℃時(shí)的平均線膨脹系數(shù)[2]，αm=10.64×10-6℃-1；L1為室溫t1=20 ℃時(shí)卡環(huán)內(nèi)徑周長，mm；L2為滿足壓裝要求時(shí)卡環(huán)內(nèi)徑最大周長，mm；t2為卡環(huán)內(nèi)徑最大周長時(shí)的溫度，℃。

因L1= 66.663 mm，L2= 66.772 mm，所以t2=174 ℃。滿足不銹鋼9Cr18平均線膨脹系數(shù)為10.64×10-6℃-1的溫度范圍147～187 ℃。所以自動(dòng)控溫加熱平臺(tái)MTI3040工作時(shí)的理論溫度值為174 ℃。

2 試驗(yàn)

2.1 壓裝前設(shè)備的安裝及粗調(diào)整

該壓裝試驗(yàn)的壓裝結(jié)構(gòu)簡圖如圖4所示。通過內(nèi)六方螺栓把兩個(gè)偏心支承塊安裝在壓力板上，然后把壓力板小軸端安裝在C0620高精度機(jī)床尾座上，并鎖緊；選擇合適尺寸的彈簧夾頭，并調(diào)整彈簧夾頭的夾緊范圍，使在壓裝過程中彈簧夾頭對(duì)待壓裝軸承的周向壓緊力不至于破壞軸承的精度和使用性能；把壓裝塊放到安裝好的工裝上，并對(duì)偏心支承塊進(jìn)行粗調(diào)整，使壓裝塊中心與機(jī)床彈簧夾頭中心基本重合。

1—彈簧夾頭；2—待壓裝軸承；3—卡環(huán)；4—壓裝塊；5—偏心支承塊；6—壓力板；7—機(jī)床尾座

2.2 偏心支承塊精調(diào)

把壓裝塊放到偏心支承塊上，并使壓裝塊分別與偏心支承塊和壓力板在徑向和軸向壓緊；把調(diào)整規(guī)裝入彈簧夾頭，使調(diào)整規(guī)和彈簧夾頭的徑向和內(nèi)端面均接觸良好；旋轉(zhuǎn)機(jī)床尾座手輪使壓裝塊向調(diào)整規(guī)靠近，當(dāng)彈簧夾頭中的調(diào)整規(guī)剛好裝入壓裝塊端面的環(huán)形槽中時(shí)(調(diào)整規(guī)在磨削加工過程中和壓裝塊上的環(huán)形槽配磨)，鎖緊偏心支承塊并退回壓力板，完成卡環(huán)壓裝前的精確調(diào)整。

2.3 卡環(huán)壓裝

卡環(huán)壓裝過程為：(1)用自動(dòng)控溫加熱平臺(tái)MTI3040對(duì)卡環(huán)和壓裝塊整體進(jìn)行加熱，根據(jù)試驗(yàn)獲得的理論溫度值，將加熱器工作溫度設(shè)定為174 ℃；(2)把卡環(huán)裝入壓裝塊的環(huán)形槽中，并使卡環(huán)的外徑和端面與環(huán)形槽的內(nèi)徑和端面配合良好，把裝好的壓裝塊和卡環(huán)一并放到自動(dòng)控溫加熱平臺(tái)MTI3040上，加熱時(shí)間為90 s；(3)把待壓裝軸承裝入彈簧夾頭中，并使待壓裝軸承斷裂縫隙與彈簧夾頭的縫隙相重合，以實(shí)現(xiàn)對(duì)待壓裝軸承外圈盡可能多的包容，減小軸承的變形；(4)把加熱好的壓裝塊和卡環(huán)一并放入調(diào)整好的偏心塊上，快速旋轉(zhuǎn)機(jī)床尾座手輪，完成待壓裝軸承和卡環(huán)的壓裝。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

通過對(duì)256套合格軸承進(jìn)行壓裝試驗(yàn)，結(jié)果是：有241套軸承符合要求，徑向游隙為0.013～0.038 mm，內(nèi)圈軸向跳動(dòng)≤0.005 mm，外圈軸向跳動(dòng)≤0.005 mm；13套軸承壓裝后一端面或者兩端面卡環(huán)出現(xiàn)毛刺和翻邊現(xiàn)象；2套軸承卡環(huán)未壓裝成功。對(duì)出現(xiàn)毛刺和翻邊現(xiàn)象的13套軸承進(jìn)行二次壓裝后，有10套軸承能夠滿足要求。

分析壓裝過程中卡環(huán)出現(xiàn)毛刺、翻邊以及未壓裝成功的現(xiàn)象，主要原因如下：

(1)待壓裝軸承外徑和小外徑不同心，調(diào)整工裝時(shí)以外徑定位并且在壓裝過程中以外徑為基準(zhǔn)進(jìn)行校對(duì)；

(2)卡環(huán)壁厚較薄，不易加工，且加工后需進(jìn)行多次修整，容易產(chǎn)生圓度、翹曲、壁厚差過大及內(nèi)徑尺寸不統(tǒng)一的情況；

(3)待壓裝軸承小外徑倒角和卡環(huán)內(nèi)徑倒角過小，未形成引導(dǎo)面，造成卡環(huán)壓偏而擠壓出毛刺或出現(xiàn)翻邊；

(4)待壓裝軸承小外徑圓度過大，壓裝時(shí)卡環(huán)軸向移動(dòng)受阻，不易壓裝成功。

試驗(yàn)結(jié)果表明，文中介紹的方法能夠快速、準(zhǔn)確地把卡環(huán)壓裝到薄壁外圈斷裂軸承小外徑處，壓裝后的合格軸承在結(jié)構(gòu)和使用性能上完全能夠滿足設(shè)計(jì)要求，壓裝合格率達(dá)98%以上。