朱國雷

（蕭山發(fā)電廠，杭州 311251）

1 存在的問題及原因分析

蕭山發(fā)電廠1和2號汽輪發(fā)電機組由上海汽輪機廠生產(chǎn)，型號為N125-13.24/535/535，機組共設(shè)7級回?zé)岢槠?jīng)過低壓通流部分?jǐn)U容改造后，額定負(fù)荷從125 MW增至130 MW。在正常運行中，6和7號低壓加熱器（簡稱低加）凝結(jié)水進(jìn)出口溫升都比設(shè)計值小。表1是2臺機組額定負(fù)荷工況下的溫升情況。

檢查通過6和7號低加的凝結(jié)水流量并沒有超出設(shè)計值，2只低加的進(jìn)汽參數(shù)也較為正常。然而6和7號低加工作在負(fù)壓區(qū)域，一旦空氣漏入和積聚，就會導(dǎo)致加熱器傳熱性能降低。

圖1為低加抽空氣系統(tǒng)的管路連接設(shè)計圖。根據(jù)圖1可知，低加抽空氣系統(tǒng)應(yīng)有5個節(jié)流孔板，但在檢修中發(fā)現(xiàn)，只有4號低加至5號低加、5號低加至6號低加2個節(jié)流孔板，而節(jié)流孔板的內(nèi)孔只是1個形狀不規(guī)則的小孔。圖1中的其余3處節(jié)流孔板在現(xiàn)場均未安裝。

對低加系統(tǒng)現(xiàn)有空氣門進(jìn)行了開/關(guān)試驗，發(fā)現(xiàn)各只低加在是否抽空氣時的溫升有較大的差別，由此考慮低加抽空氣系統(tǒng)的不合理連接方式是低加系統(tǒng)溫升不足的主要原因。若是對現(xiàn)有的低加空氣系統(tǒng)進(jìn)行改進(jìn)，必定會改善6和7號低加的傳熱效果，提高其溫升幅度。

圖1 2號機低加抽空氣系統(tǒng)

2 抽空氣系統(tǒng)改造

首先，根據(jù)圖1在4號至6號低加空氣系統(tǒng)中加裝了本應(yīng)有的節(jié)流孔板，對不規(guī)則的節(jié)流孔板進(jìn)行了更換。

其次，對位于凝汽器喉部的7號低加的抽空氣系統(tǒng)進(jìn)行重點改進(jìn)。7號低加原只是簡單地從殼體上引出1根管子，由于在加熱器管束與殼體之間有較大的間隙，這樣抽出來的氣體實際上含有大量的蒸汽，無法保證低加內(nèi)積聚的不凝結(jié)氣體被順利地抽出。根據(jù)7號低加為臥式加熱器結(jié)構(gòu)的特點，在低加兩側(cè)增加6根抽空氣管如圖2所示。

在圖2中，7號低加兩側(cè)6個Φ6 mm的空氣孔、空氣連接管以及1和3號空氣門為新裝設(shè)備，并將這些空氣管伸入加熱器內(nèi)靠近管束的位置。2號空氣門為原有空氣門。

對低加抽空氣管路改造后，能將7號低加汽側(cè)不凝結(jié)氣體有效地引入凝汽器，提高了低加傳熱效果，改進(jìn)前后比較情況如表2所示。

對7號低加分別進(jìn)行了1個空氣門全開、2個空氣門全開、3個空氣門全開時低加溫升變化試驗，經(jīng)比較發(fā)現(xiàn)當(dāng)3個空氣門全開模式時，低加的溫升效果最為理想。

圖2 7號低加空氣系統(tǒng)改造

表2 改進(jìn)前/后額定負(fù)荷下低加溫升值 ℃

3 經(jīng)濟效益分析

由于6和7號低加溫升不足，使這2只低加的本級抽汽明顯不足，需利用更高能級的抽汽來加熱，從而造成抽汽能量的貶值使用和機組能耗的增加。

經(jīng)過改造后，明顯提高了低加的溫升幅度，1和2號機6號低加溫升分別增加了4.88/2.69℃，7號低加溫升分別增加了10.96/6.7℃，提高了機組運行經(jīng)濟性；由于凝結(jié)水溫升的增加，按照等效熱降理論進(jìn)行相關(guān)折算，1號機組年節(jié)約37.21萬元，2號機組年節(jié)約29.33萬元。

4 結(jié)語

對2臺130 MW機組的低加抽空氣系統(tǒng)進(jìn)行改造后，消除了6和7號低加由于空氣積聚而導(dǎo)致的傳熱惡化問題，使低加的凝結(jié)水溫升基本接近了設(shè)計溫升，提高了機組的運行經(jīng)濟效益。改造項目資金投入少，節(jié)能效果明顯，方案實施簡單，可以為存在類似問題的機組提供借鑒和參考。

表1 額定負(fù)荷下低加溫升值℃

[1]褚松，高南烈，石奇光.熱力發(fā)電廠[M].上海：上海電力學(xué)院出版社，1992.

[2]華東電力培訓(xùn)中心.125 MW機組熱力設(shè)備及運行[G].