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        淺析公路橋梁深水高樁基礎(chǔ)水平抗撞擊力的非線性有限元

        2011-05-28 12:46:36徐洪昌
        中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2011年13期
        關(guān)鍵詞:抗力本構(gòu)深水

        徐洪昌

        (義烏市共濟(jì)交通有限公司,浙江 義烏 322000)

        引言

        最近幾年隨著船舶運輸?shù)募哟螅瑯蛄菏盏酱白矒舳顾臅r間偶爾會產(chǎn)生,特別是在廣東省的過道上發(fā)生的船舶撞擊橋梁倒塌事件,引起了業(yè)界人士的重視,這對促進(jìn)橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計水平和技術(shù)起到了一定的促進(jìn)作用。這些撞船事故引起工程師在進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計時,尤其是在對橋梁下部結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)設(shè)計過程中,要把豎向承載能力與水平承載能力放到同樣重要的位置來看待。由于我國公路橋梁很多都是有了樁基礎(chǔ),在《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(2007)》里面,對于樁基礎(chǔ)的豎向承載能力有著詳細(xì)的計算方法的規(guī)定,但樁基礎(chǔ)的水平抗力的計算并沒有進(jìn)行詳細(xì)的描述,而且相關(guān)的研究成果也很少。因此為了解決橋梁基礎(chǔ)的撞船安全設(shè)計問題,在對國內(nèi)外相關(guān)研究文獻(xiàn)分析的基礎(chǔ)上,對深水高樁基礎(chǔ)水平抗力的計算方法等做出了深入的分析,得出了基于非線性有限元分析的計算步驟和方法,并在工程實例的分析下雨當(dāng)前使用的規(guī)范計算方法進(jìn)行了認(rèn)真的對比。

        1 關(guān)于橋梁樁基礎(chǔ)水平抗力非線性有限元的計算

        1.1 對材料本構(gòu)關(guān)系的分析

        (1)針對無約束混凝土,可使用H ognestad本構(gòu)模型,它的表達(dá)式為:表達(dá)式中:fc是混凝土應(yīng)力;ε是混凝土應(yīng)變;ε0是混凝土峰值應(yīng)變;f′c是混凝土28d的圓柱體抗壓強(qiáng)度,它與標(biāo)準(zhǔn)棱柱體(150mm×150mm×300mm)抗壓強(qiáng)度R0c的關(guān)系式是:

        (2)對于受箍筋約束的混凝土,其本構(gòu)關(guān)系可使用Mander模型,即

        公式里面:

        公式里面:fl′是約束混凝土的有效側(cè)向約束應(yīng)力;ke是有效約束的核心混凝土面積與核心混凝土總面積之比;ρs為箍筋的體積配筋率,ρs=Asp/(D s′);fyh、Asp分別是箍筋的屈服強(qiáng)度和截面積;D′、s分別是箍筋的環(huán)箍直徑和箍筋間距;εsu為箍筋拉斷時的應(yīng)變;fcc′、εcc和εc分別為約束混凝土的峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變和約束混凝土應(yīng)變。當(dāng)εc=εcu時,表示約束混凝土由于橫向箍筋失效導(dǎo)致其應(yīng)變達(dá)到極值;截面抗彎承載能力達(dá)到極限狀態(tài)的標(biāo)志就是約束混凝土受壓區(qū)邊緣的壓應(yīng)變達(dá)到極值。

        1.2 對橋梁高深樁結(jié)構(gòu)分析模型

        1.2.1 計算模型

        橋梁深水高樁基礎(chǔ)的計算模型如圖1所示,在計算模型中,采用梁單元模擬橋梁的上部結(jié)構(gòu)、橋墩和樁,將承臺模擬為剛性塊,采用非線性彈簧描述土,計算模型中考慮了幾何非線性的影響。

        圖1 計算模型示意圖

        1.2 水平抗力計算的基本假定與流程

        深水高樁基礎(chǔ)水平抗力的計算與流程 (圖2)采用了如下假定:(1)截面在彎矩作用下,變形滿足平截面假定;(2)鋼筋和混凝土之間的受力過程中始終保持牢固粘結(jié);(3)單元兩端之間的截面內(nèi)力按線性內(nèi)插,取單元兩端面的平均剛度作為單元剛度;(4)立柱和樁基截面在偏心受壓狀態(tài)下,受壓混凝土區(qū)最外緣壓應(yīng)變達(dá)到極限應(yīng)變(按材料本構(gòu)關(guān)系確定),并認(rèn)為截面達(dá)到極限抗彎能力。由于在計算中考慮了幾何與材料非線性,因此采用增量加載方式進(jìn)行數(shù)值計算。水平荷載的增量為ΔP,設(shè)第1步的求解已經(jīng)完成,則可以計算該步控制截面的軸力Ni和彎矩Mi。對軸力Ni和彎矩Mi作用下截面開裂情況的判斷需根據(jù)材料的本構(gòu)關(guān)系,通過迭代確定ε和φ。在本研究中采用美國加州大學(xué)伯克利分校編寫的Cyber程序來實現(xiàn)這個過程。截面極限抗彎能力由受壓區(qū)混凝土的應(yīng)變值控制。當(dāng)截面接近極限彎矩后將導(dǎo)致非常大的變形,此時結(jié)構(gòu)達(dá)到極限狀態(tài),所對應(yīng)的水平荷載之和即為基礎(chǔ)的水平抗力。上述計算過程如圖2所示。

        圖2 樁基礎(chǔ)水平抗力的計算原理和流程

        3 結(jié)語

        本文將深水高樁基礎(chǔ)作為研究的對象,考慮土的非線性特性和結(jié)構(gòu)的非線性特點,闡述了基于非線性有限元計算樁基礎(chǔ)水平抗力的方法,對某國道上大橋進(jìn)行了實際計算,在按照我國現(xiàn)行規(guī)范設(shè)計思想而提出的計算方法做出了對比分析,計算結(jié)果顯示文中所研究的方法用于該類橋梁樁基礎(chǔ)的防撞設(shè)計更加科學(xué)。針對深水高樁基礎(chǔ)橋梁的防撞等研究設(shè)計,未來的研究空間還很大,本文研究的方法和結(jié)果,需要在實踐中進(jìn)行更好的檢驗。

        [1]王元戰(zhàn),遲麗華.船舶撞擊下高樁墩臺動力響應(yīng)及減振性能分析[J].港工技術(shù),1999,(02).

        [2]王向堅.高樁碼頭在船舶撞擊下的動力分析[J].水利學(xué)報,1988,(10).

        [3]王元戰(zhàn).船舶撞擊下重力墩式碼頭的振動分析方法[J].水運工程,1997,(11).

        [4]關(guān)少榮.瑞典阿羅姆拱橋因船舶撞擊而墜落[J].中國鐵路,1981,(13).

        [5]王民族,康宏遠(yuǎn).受船舶撞擊的橋墩樁基設(shè)計方法[J].中國市政工程,1996,(02).

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