郭宏有,李 杰
(沈陽鐵路局 吉林線橋檢測(cè)設(shè)計(jì)所,吉林省 吉林市 132001)
檢查中發(fā)現(xiàn)某線20 m上承式鋼板梁嚴(yán)重銹蝕,截面尺寸削弱。
1)當(dāng)移開橋枕后發(fā)現(xiàn),橋枕擱置處10 mm厚的上蓋板,只剩2~3 mm,有的已爛穿,在上蓋板上留下一個(gè)個(gè)220 mm×450 mm的凹槽,三層板爛成雙層板,雙層板爛成單層板,單層板幾乎全爛掉,見圖1。
圖1 右側(cè)上蓋板已爛穿
圖2 枕木下鉚釘頭已幾乎爛光
2)據(jù)統(tǒng)計(jì),鉚釘因銹蝕而失效的達(dá)90%,有的鉚釘頭銹去二分之一,有的鉚釘頭已銹平,見圖2。
3)橋枕下的翼緣邊已完全爛掉,整個(gè)上蓋板翼緣邊爛成鋸齒狀,導(dǎo)致鉤螺栓無法鉤住翼緣邊,只能鉤雙層板,見圖 3、圖 4。
圖3 枕木下翼緣邊已鉤不住螺栓
圖4 枕木下雙層板與單層板之間的銹蝕
鑒于上蓋板嚴(yán)重銹蝕板梁,能否確保橋梁運(yùn)營安全,擬查清鋼板梁技術(shù)狀態(tài),并對(duì)該板梁承載能力及穩(wěn)定性進(jìn)行檢算與試驗(yàn)。
《鐵路橋梁檢定規(guī)范》規(guī)定:橋梁的檢定承載能力應(yīng)以橋梁的檢定承載系數(shù)K表示。K為結(jié)構(gòu)所能承受的荷載相當(dāng)于中華人民共和國鐵路標(biāo)準(zhǔn)活載(中—活載)的倍數(shù)。
當(dāng)K≥1時(shí),表示橋梁承載能力滿足標(biāo)準(zhǔn)活載要求。
當(dāng)K<1時(shí),表示橋梁承載能力不滿足標(biāo)準(zhǔn)活載要求,橋上容許通行的運(yùn)行荷載Q,必須滿足Q≤K。
Q為運(yùn)行活載的“活載系數(shù)”,即在橋梁結(jié)構(gòu)承載能力檢算中,運(yùn)行活載相當(dāng)于標(biāo)準(zhǔn)活載的倍數(shù)。
各種梁式結(jié)構(gòu)的K和Q可按下列公式計(jì)算
式中 k——橋梁構(gòu)件的容許換算均布活載;
k0——標(biāo)準(zhǔn)活載的換算均布活載,計(jì)入動(dòng)力系數(shù);
kq——運(yùn)行活載的換算均布活載,計(jì)入相應(yīng)的動(dòng)力系數(shù)。
對(duì)于前述跨度20 m的上承式板梁,選擇銹蝕較嚴(yán)重的截面(距跨中1.2 m)按彎曲力矩進(jìn)行檢算。截面形狀如圖5所示。
圖5 檢算截面(單位:mm)
截面組成:①蓋板:2— 450 mm×10 mm;②上下翼緣角鋼:4—200 mm×200 mm×20 mm;③ 腹板:1—1 930 mm ×10 mm。
《鐵路橋梁檢定規(guī)范》規(guī)定:上承板梁按彎曲力矩檢算時(shí),梁跨容許換算均布活載
式中 k——橋梁構(gòu)件的容許換算均布活載(kN/m);
[σW]——鋼材彎曲檢定容許應(yīng)力(MPa),查《橋檢規(guī)》表 5.1.1[σW]=185 MPa;
Ωk——彎矩影響線面積(m2),Ωk=49.28 m2;
p——恒載(kN/m),p=24 kN/m;
W0——檢算截面的有效截面抵抗矩(cm3),求法如下
式中 ψ1——截面消弱系數(shù),《鐵路橋梁檢定規(guī)范》規(guī)定:對(duì)于有蓋板的鉚接梁ψ1=0.8;
ψ2——鋼梁銹蝕消弱系數(shù),取 ψ2=0.75;
Wg——毛截面抵抗矩(cm3),Wg=I0/y;
I0——毛截面慣性矩,I0=3 979 713 cm4;
y——對(duì)稱截面上下翼緣到中性軸的距離,y=97.5 cm。
因此
梁跨容許換算均布活載為
20 m的上承式板梁動(dòng)力系數(shù)
檢算截面處中—活載換算均布活載(不包括動(dòng)力系數(shù))為
標(biāo)準(zhǔn)活載計(jì)入動(dòng)力系數(shù)時(shí)的換算均布活載為
該20 m的上承式板梁檢定承載系數(shù)為
因此該20 m的上承式板梁檢定承載能力不滿足中—活載的要求。
應(yīng)力測(cè)試斷面選擇距跨中1.2 m銹蝕較嚴(yán)重的截面進(jìn)行,以SS6B機(jī)車牽引+C62A重車(速度7.0 km/h)測(cè)試的數(shù)據(jù)(測(cè)點(diǎn)布置如圖6),作為準(zhǔn)靜載進(jìn)行實(shí)測(cè)應(yīng)力分析,分析結(jié)果見表1。
在準(zhǔn)靜載作用下,測(cè)試斷面上翼緣應(yīng)力結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)為0.90,下翼緣應(yīng)力結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)為0.97,結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)實(shí)測(cè)值均超出《鐵路橋梁檢定規(guī)范》規(guī)定的結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)通常值的上限。
下翼緣實(shí)測(cè)彎曲應(yīng)力為68.87 MPa,換算到中—活載(換算系數(shù)1.55)與恒載產(chǎn)生的應(yīng)力值(24.5 MPa)疊加后為 130.54 MPa,并乘以理論動(dòng)力系數(shù)(1.467)為192.54 MPa,大于《鐵路橋梁檢定規(guī)范》鋼材檢定容許彎曲應(yīng)力185 MPa,表明板梁銹蝕后強(qiáng)度不滿足中—活載要求。
圖6 測(cè)點(diǎn)布置
表1 實(shí)測(cè)應(yīng)力分析
跨中撓度以 SS6B機(jī)車牽引 +C62A重車(速度7.0 km/h)測(cè)試的數(shù)據(jù),作為準(zhǔn)靜載進(jìn)行實(shí)測(cè)撓度分析,分析結(jié)果見表2。
表2 第2孔梁跨中撓度換算中活載撓度
撓度測(cè)試結(jié)果表明:實(shí)測(cè)最大豎向撓度為11.35 mm,撓度結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)為0.98,大于《橋檢規(guī)》規(guī)定的結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)通常值的上限。實(shí)測(cè)撓度換算到中—活載時(shí)的撓跨比為1/1 136,不滿足《鐵路橋梁檢定規(guī)范》鋼板梁豎向撓跨比通常值1/1 200(普通橋梁鋼)的要求,說明梁體豎向剛度不足。
梁體橫豎向自振頻率采用環(huán)境微振動(dòng)法和余振法測(cè)試。
實(shí)測(cè)梁體橫向自振頻率在4.30~5.00 Hz之間,梁體橫向自振頻率均不滿足《鐵路橋隧建筑物修理規(guī)則》簡支梁橫向自振頻率不小于nh=60/L0.8(L—簡支梁跨度,單位 m),即nh≥5.46要求,表明梁體橫向剛度不足。
實(shí)測(cè)梁體豎向自振頻率2.25~3.13 Hz,均不滿足《鐵路橋隧建筑物修理規(guī)則》對(duì)于跨度4 m≤L≤20 m簡支梁豎向自振頻率不小于n0=80/L(L—簡支梁跨度,單位 m)的規(guī)定,即 n0≥4.00要求,表明梁體的豎向剛度不足。
梁體實(shí)測(cè)跨中橫向振幅最大值為0.97 mm,滿足《鐵路橋梁檢定規(guī)范》規(guī)定的無橋面系的板梁(普通橋梁鋼)橫向振幅安全限值不大于3.64 mm的要求,但不滿足《鐵路橋梁檢定規(guī)范》規(guī)定的客運(yùn)專線無橋面系的板梁跨中橫向振幅通常值不大于0.88 mm的要求。
該鋼板梁上翼緣銹蝕嚴(yán)重,截面尺寸削弱,結(jié)構(gòu)功能嚴(yán)重劣化,檢定承載能力不滿足中—活載的要求,橫、豎向剛度不足,按照《鐵路橋隧建筑物狀態(tài)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》評(píng)定,劣化等級(jí)為 A1級(jí)(嚴(yán)重),即結(jié)構(gòu)功能嚴(yán)重劣化,進(jìn)一步發(fā)展會(huì)危及行車安全。
為適應(yīng)鐵路重載高速的要求,建議將該橋跨度20 m鋼板梁進(jìn)行更換。換梁前,橋上運(yùn)行列車限速,對(duì)板梁的狀態(tài)和病害進(jìn)行定期觀測(cè),發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)處理,同時(shí)禁止超重貨物列車的通行。
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