何文正,白 嵩,刁文菊
(重慶市建設(shè)工程質(zhì)量檢驗(yàn)測試中心)
橋梁結(jié)構(gòu)的局部混凝土或鋼筋損傷會(huì)導(dǎo)致局部剛度的下降,從而使損傷部位附近不大的區(qū)域內(nèi)應(yīng)變分布發(fā)生顯著的變化,根據(jù)圣維南原理,在距損傷部位較遠(yuǎn)處的結(jié)構(gòu)應(yīng)變分布的變化將迅速衰減為正常狀態(tài),因此,我們可以通過實(shí)測的模態(tài)應(yīng)變曲線,如果有應(yīng)變分布發(fā)生明顯的突變,則突變處所對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)位置就是損傷的位置,而且應(yīng)變突變越大說明損傷也越大。
梁振動(dòng)的微分方程為
本次損傷識(shí)別數(shù)值模擬以鋼筋混凝土簡支T梁為例,T梁長L0=19.96m,計(jì)算跨徑L=19.5m,梁高1.3m;截面形式如圖1所示。
圖1 跨中裂縫(工況1)
T梁除了跨中處的彎曲裂縫以外,同時(shí)在支點(diǎn)處還存在著由于剪切破壞產(chǎn)生的斜裂縫,此處考慮了以下幾種工況,分別是:
工況(1):僅跨中處存在一條豎向裂縫,裂縫高0.4m,寬0.01m。工況(2):跨中處和支點(diǎn)處都只有一條裂縫,跨中裂縫高0.4m,寬0.01m,斜裂縫高0.4m,寬0.01m,傾角為45°。
工況(3):跨中處和支點(diǎn)處除了主裂縫外,在主裂縫兩邊各存在一條次裂縫,主裂縫高0.4m,寬0.01m,次裂縫高0.2m,寬0.01m。
跨中豎向彎曲裂縫及支點(diǎn)處斜裂縫的有限元模型見圖1和圖2所示,工況2下裂縫的有限元模型見圖2、圖3和圖4所示。在計(jì)算中,模態(tài)分析過程的加載為梁本身自重,按照簡支梁的邊界條件對(duì)其一端支座施加水平和豎直方向的位移約束,對(duì)另一端支座施加豎直方向位移約束,并在翼緣和橫隔板處施加橫向的約束。
圖2 支點(diǎn)處斜裂縫(工況2)
圖3 跨中裂縫(工況3)
圖4 支點(diǎn)處斜裂縫(工況3)
圖5 T梁有限元模型(工況3)
各種工況下頻率對(duì)比見表1:
根據(jù)表中可以看出,隨著損傷數(shù)量的增加,固有頻率下降的程度越大,但是僅僅依靠頻率變化之能判斷結(jié)構(gòu)發(fā)生了損傷,而不能對(duì)損傷進(jìn)行定位和判定損傷程度。
取梁底部測點(diǎn),根據(jù)ANSYS分析數(shù)據(jù)繪制出前五階應(yīng)變模態(tài)曲線見圖6。
從工況1、2、3的應(yīng)變模態(tài)曲線可以看出,曲線在裂縫處出現(xiàn)了明顯的尖峰突起,以此應(yīng)變模態(tài)曲線能夠準(zhǔn)確地識(shí)別出梁多處損傷的位置;
從應(yīng)變模態(tài)曲線可以看出,由于損傷的存在,應(yīng)變模態(tài)曲線不再是一條光滑的曲線,在裂縫處發(fā)生了應(yīng)力重分布,而在不遠(yuǎn)的地方應(yīng)變又恢復(fù)到原來的大小。縱觀工況1,工況2,工況3,我們可以看出第一、四階應(yīng)變模態(tài)曲線對(duì)跨中處損傷極為敏感,同時(shí)也能識(shí)別支點(diǎn)處單元的損傷,第二、三和五階應(yīng)變模態(tài)曲線對(duì)支點(diǎn)處單元損傷極為敏感,但是無法識(shí)別跨中處單元損傷,因此在實(shí)際檢測工程中,應(yīng)同時(shí)測取多階應(yīng)變模態(tài)。
表1 各工況下頻率下降對(duì)比
圖7 應(yīng)變模態(tài)曲線
應(yīng)變模態(tài)對(duì)局部損傷非常的敏感,應(yīng)用應(yīng)變模態(tài)方法檢測橋梁損傷,能準(zhǔn)確識(shí)別出橋梁損傷位置,一般不會(huì)產(chǎn)生誤判;用應(yīng)變模態(tài)識(shí)別損傷位置,不需要完好結(jié)構(gòu)的數(shù)據(jù),只要從現(xiàn)役結(jié)構(gòu)采集數(shù)據(jù)即可,這對(duì)于一些建造時(shí)間久遠(yuǎn)又沒有原始設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)的橋梁結(jié)構(gòu)來說提供了可行方案。此外應(yīng)變能夠直接測量,而不用通過差分計(jì)算得到,具有較強(qiáng)的抗噪能力,應(yīng)變模態(tài)方法是橋梁損傷識(shí)別中值得推廣的一種方法。
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[2] 李國強(qiáng),李杰.工程結(jié)構(gòu)動(dòng)力檢測理論與應(yīng)用[M].科學(xué)出版社,2002.