張 龍，齊慧敏，李寶忠

原油減壓深拔技術(shù)研究*

張 龍，齊慧敏，李寶忠

（撫順石油化工研究院，遼寧撫順113001）

結(jié)合當(dāng)今國內(nèi)外原油減壓深拔技術(shù)的狀況及研究動(dòng)態(tài)，對(duì)原油減壓深拔技術(shù)的影響因素、可行性進(jìn)行了分析。從原油性質(zhì)、蒸餾工藝、減壓塔設(shè)備等方面，對(duì)原油減壓深拔技術(shù)進(jìn)行了研究，提出了提高減壓拔出率的途經(jīng)，從而有利于提高減壓蒸餾裝置的經(jīng)濟(jì)效益。

減壓深拔；進(jìn)料段；填料；塔內(nèi)構(gòu)件；液體分布器

從全球目前已探明的石油資源來看，世界原油有日益變重的趨勢(shì)。在未來的原油資源供應(yīng)中重質(zhì)原油的比例將不斷增加，中質(zhì)和輕質(zhì)原油的比例將持續(xù)下降。因此，提高原油一次蒸餾中的拔出率獲得更多的直餾餾分油,以取得石油加工最大的經(jīng)濟(jì)效益成為全球煉化行業(yè)共同發(fā)展的方向。而且我國常減壓裝置減壓渣油的產(chǎn)率一般都在50%以上[1]，如何將大量的減壓渣油通過不同的技術(shù)轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)油品是我國煉油工作者主要的研究方向之一。常減壓裝置減壓深拔技術(shù)則是其中具有代表性的技術(shù)之一。

1 減壓深拔技術(shù)的現(xiàn)狀

國外學(xué)者[2-3]已對(duì)減壓深拔技術(shù)進(jìn)行了較為深入的研究，一些研究成果已成功地應(yīng)用到了生產(chǎn)實(shí)踐中，并取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。最具代表性擁有獨(dú)立減壓深拔技術(shù)的公司有SHELL和美國的KBC公司。SHELL石油公司[4]的減壓深拔技術(shù)采用深度閃蒸高真空裝置（HUV）技術(shù)，減壓塔空塔設(shè)計(jì)，壓降較小，全塔壓降只有400 Pa，實(shí)沸點(diǎn)切割溫度可達(dá)到585℃，比較適用于新建減壓塔裝置的設(shè)計(jì)。美國KBC公司[5]的減壓深拔技術(shù)則是通過其軟件模擬計(jì)算功能對(duì)減壓蒸餾裝置進(jìn)行模擬，根據(jù)測(cè)試數(shù)據(jù)，給出不同原油的結(jié)焦曲線，從而提高常壓塔/減壓塔的切割點(diǎn)，使減壓蒸餾切割點(diǎn)達(dá)到607～621℃。另外，美國Mobil石油公司減壓深拔技術(shù)則是在減少液體渣油夾帶的同時(shí)，使減壓塔閃蒸段達(dá)到最低的壓力和最高的溫度，其主要特點(diǎn)是減壓塔具有閃蒸段脫夾帶升氣管的專利分餾設(shè)備[6]，通過方向的改變使液相脫夾帶，并使壓差降低到133.3 Pa（如圖1所示）。而且通過利用特殊的噴嘴，使減壓塔內(nèi)保持盡可能低的塔壓，保證在最低的壓力和最高的溫度下以提高減壓瓦斯油（VGO）的收率和瓦斯油的精確分離。達(dá)到原油蒸餾的深拔并保證產(chǎn)品質(zhì)量。

圖1 閃蒸段脫夾帶升氣管Fig.1 Vapor riser of removing entrainment in flash zone

國內(nèi)大多數(shù)常減壓裝置的實(shí)沸點(diǎn)切割點(diǎn)都在540℃以下，有一些常減壓裝置的實(shí)沸點(diǎn)切割還在520℃左右。我國常減壓裝置的減壓深拔技術(shù)水平與國外相比還存在較大的差距。近年來，國內(nèi)許多研究人員也對(duì)常減壓裝置減壓深拔技術(shù)做了一系列積極有益的探索，使我國減壓深拔技術(shù)的發(fā)展取得了很大的進(jìn)步。總體來看，發(fā)展方向主要集中在以下幾個(gè)方面：（1）采用低壓降和低溫降的轉(zhuǎn)油線；（2）維持塔頂?shù)母哒婵斩?；?）采用低壓降的新型塔填料和內(nèi)件，開發(fā)新型的進(jìn)料分布器和液體分布器；（4）改進(jìn)洗滌段的設(shè)計(jì)和操作，強(qiáng)化洗滌段的分餾理念，不斷改善VGO的質(zhì)量；（5）采用空塔噴淋傳熱和冷凝，減少減壓塔填料床層高度以降低全塔壓降；（6）采用強(qiáng)化原油蒸餾法[7]；（7）開發(fā)用于減壓蒸餾過程的模擬軟件。通過這些技術(shù)的研究和應(yīng)用，國內(nèi)常減壓蒸餾技術(shù)和傳統(tǒng)的蒸餾相比取得了長足的進(jìn)步和發(fā)展，但仍存在很多問題，有巨大的潛力可挖。

2 影響減壓拔出率的因素

2.1 原油性質(zhì)

常減壓裝置所加工的原油性質(zhì)直接影響著裝置是否進(jìn)行減壓深拔和深拔的程度。國內(nèi)資料表明[6]：大慶低硫石蠟基原油實(shí)沸點(diǎn)切割點(diǎn)到565℃，減壓渣油的殘?zhí)恐狄仓挥?.5%，Ni+V總量也不超過10×10-6，仍可作為催化裂化（FCC）及重油催化裂化（RFCC）的摻煉原料，因此沒有必要進(jìn)行深拔。而勝利原油減壓渣油500℃以上餾分重金屬質(zhì)量分?jǐn)?shù)很高，Ni為 49×10-6，V 為 3.5×10-6，F(xiàn)e 為 56.8×10-6，很難由FCC或RFCC加工。但經(jīng)窄餾分分析發(fā)現(xiàn)其重金屬主要集中在600℃以上的組分，600℃以前的餾分重金屬含量很低，因此很有必要進(jìn)行深拔。而孤島和羊三木原油525～575℃減壓餾分的密度大，殘?zhí)恐岛芨撸荒苡蒄CC或RFCC處理，但經(jīng)研究分析，其＞525℃的減壓渣油是生產(chǎn)高品級(jí)瀝青的優(yōu)良原料，因此可根據(jù)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)優(yōu)化全廠的生產(chǎn)方案，對(duì)蒸餾裝置進(jìn)行適當(dāng)?shù)纳畎尾僮?。?duì)于伊朗、阿拉伯這樣的輕油，其減壓渣油的密度大，殘?zhí)恐蹈?，重金屬含量高，一般只能作為加氫處理和焦化的原料，此種情況宜考慮減壓深拔，以減少減壓渣油的產(chǎn)率，增加VGO的收率，為下游裝置提供更多的原料。另外，對(duì)于潤滑油型常減壓蒸餾，餾分油的切割應(yīng)以黏度為基準(zhǔn)。石蠟基基礎(chǔ)油650SN、中間基基礎(chǔ)油900ZN的恩氏蒸餾流程范圍一般在460～560℃和430～510℃，渣油切割點(diǎn)約為535℃。提高渣油切割點(diǎn)將會(huì)降低渣油溶劑脫瀝青的輕脫油（DAO）的收率，降低全廠潤滑油的總產(chǎn)量。因此沒有必要考慮深拔，控制減壓蒸餾的切割點(diǎn)在535～540℃就可以。

2.2 減壓進(jìn)料段的溫度及壓力

影響減壓深拔拔出率的主要因素是減壓塔進(jìn)料段的油氣分壓和溫度。進(jìn)料溫度越高，或油氣分壓越低，則進(jìn)料段物流的汽化率就越大，拔出率則越高。圖2描述了溫度和壓力對(duì)減壓拔出率的影響[6]。由圖2可以看出，在閃蒸段壓力為0.8 kPa、溫度為730℉（398.9℃）操作條件下的拔出率與閃蒸段壓力為 1.866 kPa、溫度為780℉（415.6℃）操作條件下的拔出率是相同的。此外，壓力從2.133 kPa降低到1.866 kPa時(shí)VGO收率提高了0.46%，而壓力從1.068 kPa降到0.8 kPa時(shí)VGO收率提高了0.77%。由此可見，降低閃蒸段壓力可以有效地提高VGO的拔出率。進(jìn)料溫度受油品裂解和結(jié)焦的限制，為了保證減壓蒸餾產(chǎn)品質(zhì)量和裝置的長周期運(yùn)行，對(duì)減壓爐出口溫度要加以限制，一般控制在390～400℃。因此要提高減壓拔出率主要通過降低進(jìn)料段的油氣分壓來實(shí)現(xiàn)。

圖2 減壓拔出率與溫度及壓力的關(guān)系Fig.2 The relation between deep-cut rate and temperature or pressure

2.3 產(chǎn)品質(zhì)量

影響減壓深拔的另一個(gè)因素是VGO特別是減三或減四線的產(chǎn)品質(zhì)量[8]。比如國內(nèi)一煉化公司的常減壓蒸餾裝置，其減三線VGO 90%點(diǎn)切割到了527℃，含硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)2.84%，殘?zhí)抠|(zhì)量分?jǐn)?shù)1.51%；而減四線VGO 10%點(diǎn)切割為524℃，密度（20℃）就已經(jīng)達(dá)到了1 014.6 kg/m3，含硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)4.72%，殘?zhí)抠|(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到19.98%，重金屬含量也相當(dāng)高，其VGO已經(jīng)很難由下游裝置FCC或加氫裂化（HDC）來處理，使得減壓深拔失去了意義甚至難以進(jìn)行下去。因此，減壓蒸餾VGO質(zhì)量也影響了裝置的減壓深拔能否進(jìn)行下去。究其原因，減壓深拔產(chǎn)品質(zhì)量的影響因素在于減壓塔進(jìn)料段霧沫夾帶嚴(yán)重和減壓塔分離效果不好。

3 提高減壓拔出率的研究

3.1 對(duì)原料油性質(zhì)的表征分析

在確定原油常減壓蒸餾是否進(jìn)行深拔之前，首先要對(duì)所加工原油的性質(zhì)進(jìn)行分析表征，從而制定適合特定原油的減壓深拔方案。表1列出了幾種原料油的性質(zhì)，可以看出：大慶和江漢常壓渣油（AR）的密度（20℃）均＜0.92 g/cm3，殘?zhí)抠|(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為4.7%和0.43%，重金屬總量均＜30 μg/g，其中大慶AR 的 w（Ni）＜5.8 μg/g，w（V）＜0.1 μg/g，江漢 AR的 w（Ni）＜7.2 μg/g，w（V）＜1.9 μg/g。這 2 種原料油的都可以直接供RFCC或FCC加工，在制定其減壓蒸餾方案時(shí)可以考慮不用過高地進(jìn)行深拔處理。其它幾種AR的殘?zhí)抠|(zhì)量分?jǐn)?shù)均＞5%，塔河AR甚至達(dá)到18.2%，重金屬質(zhì)量分?jǐn)?shù)都在30 μg/g以上，很難由下游的裝置進(jìn)行處理，都應(yīng)該進(jìn)行減壓深拔。特別是進(jìn)口的科威特輕質(zhì)油，其減壓渣油重金屬含量高，殘?zhí)恐蹈撸蚝扛?，只能作為焦化或加氫脫硫（VRDS）的原料，應(yīng)該深拔到560℃以上或更高。

表1 原料油的性質(zhì)Table 1 The properties of crude oils

3.2 減壓深拔技術(shù)工藝研究

3.2.1 采用低速減壓轉(zhuǎn)油線

在不考慮散熱損失的前提下，減壓轉(zhuǎn)油線是一絕熱過程。低速轉(zhuǎn)油線是閃蒸型兩相流管道，認(rèn)為管道內(nèi)油氣處于相平衡狀態(tài)，按照吉布斯相律：

式中：f——自由度；

C——組分?jǐn)?shù)；

P——相數(shù)。

轉(zhuǎn)油線內(nèi)油的組成是確定的，即C＝1；轉(zhuǎn)油線內(nèi)為氣液兩相，即P＝2；代入式（1）則f＝1。因此轉(zhuǎn)油線內(nèi)油氣自由度數(shù)為1，而油氣在轉(zhuǎn)油線內(nèi)傳送過程中由于位能、動(dòng)能、靜壓能等機(jī)械能損失和管道阻力引起轉(zhuǎn)油線入口到出口的壓力不斷下降，所以轉(zhuǎn)油線內(nèi)的自由度是轉(zhuǎn)油線內(nèi)的壓力。當(dāng)壓力降低后油氣就在新的比較低的壓力下趨近相平衡，這樣液相中的輕組分就會(huì)有部分汽化而進(jìn)入氣相中。由于轉(zhuǎn)油線內(nèi)是絕熱過程，這部分輕組分的汽化潛熱只能從油氣本身獲得，勢(shì)必造成油氣溫度降低。因此，在轉(zhuǎn)油線內(nèi)是壓力的變化帶動(dòng)油品汽化率的變化，從而引起溫度的變化，即壓降決定溫降。減小溫降的關(guān)鍵是減小壓降。采用低速轉(zhuǎn)油線減少了轉(zhuǎn)油線出入口的壓降，有效降低了油氣進(jìn)入轉(zhuǎn)油線的溫降。也勢(shì)必造成了轉(zhuǎn)油線內(nèi)汽化率的變化值△V＝V出口-V入口減少（V出口為轉(zhuǎn)油線出口汽化率，%，V入口為轉(zhuǎn)油線入口汽化率，%），這就要求轉(zhuǎn)油線入口汽化率V入口即爐出口汽化率上升。要達(dá)到這點(diǎn)要求減壓爐爐管逐級(jí)擴(kuò)徑，減壓爐汽化點(diǎn)提前。

3.2.2 采用空塔噴淋傳熱

減壓塔冷凝段的作用是將上升到該段沸點(diǎn)較低的餾份油氣冷凝下來，作為HVGO或LVGO。在冷凝段分餾作用不是主要的，汽液接觸單元的主要任務(wù)不在于傳質(zhì)，而在于傳熱。冷凝的好壞直接影響減壓瓦斯油產(chǎn)率和塔頂真空度。因此，新工藝（如圖3所示）研究在有分離要求的柴油分離段以及洗滌段設(shè)置填料，其他無分離要求的輕減壓瓦斯油（LVGO）冷凝段和重減壓瓦斯油（HVGO）冷凝段不設(shè)填料或少設(shè)填料，靠回流油噴淋與上升氣體直接接觸傳熱冷凝，從而減少塔填料的裝填以降低全塔總壓力降。

3.2.3 采用過汽化油爐前循環(huán)技術(shù)

為了降低餾出油VGO特別是HVGO的殘?zhí)恐岛椭亟饘俸?，減壓塔的汽化段上方設(shè)有洗滌段。所用的洗滌油是最下一個(gè)側(cè)線餾出油。為了保證最下側(cè)線抽出板有一定的內(nèi)回流量，必須有一定比例的過汽化油。這就要求進(jìn)料段的渣油切割點(diǎn)高于HVGO的切割點(diǎn)。顯然，它們之間的過汽化油的餾分是最重的，而且含有洗滌段洗滌下來的由進(jìn)料段氣體夾帶上去的渣油液滴，其中的瀝青和膠質(zhì)含量即焦炭前身的含量比較多，容易造成洗滌段結(jié)焦。因此，研究采用過汽化油不直接循環(huán)回洗滌段上方作為洗滌油，以免形成目前大多數(shù)減壓塔的臟洗滌段，而是把過汽化油送至減壓爐入口，構(gòu)成過汽化油爐前大循環(huán)（如圖3所示）。其中較輕的部分再次汽化，把熱量帶到減壓重餾份油冷凝段，冷凝為液體后以內(nèi)回流的方式進(jìn)入洗滌段頂部，作為凈洗滌油以保證HVGO的質(zhì)量指標(biāo)。這種流程從原理上看，相當(dāng)于設(shè)立了過汽化油再沸器，強(qiáng)化了過汽化油與減壓重餾份油之間的分離。

圖3 新工藝流程示意圖Fig.3 Schematic diagram of new process flowsheet

3.2.4 采用強(qiáng)化原油蒸餾法

石油是一種以復(fù)雜結(jié)構(gòu)單元為分散相、以低分子烴類為分散介質(zhì)所組成的分散系。由于分子間存在范德華力，石油中的膠質(zhì)、瀝青質(zhì)、稠環(huán)芳烴等高分子化合物會(huì)互相締合，形成“超分子結(jié)構(gòu)”。這些超分子結(jié)構(gòu)能吸引一部分分子量較小、芳構(gòu)化程度較低的烴類，使其吸附或溶解在超分子結(jié)構(gòu)周圍形成了以超分子結(jié)構(gòu)為核，以吸附層或溶劑化層為殼的“復(fù)雜結(jié)構(gòu)單元”。當(dāng)原油進(jìn)行蒸餾時(shí)，一部分存在于溶劑化外殼中的低分子烴類由于受到“超分子結(jié)構(gòu)”吸附力的作用，在其達(dá)到沸點(diǎn)時(shí)也難以汽化，致使一些輕組分（如蠟油）殘存于重組分（如渣油）中，使得原油蒸餾的拔出率不高。而通過往原油或常壓渣油中加入活性添加劑(重芳烴)，從而改變系統(tǒng)狀態(tài)，調(diào)節(jié)石油分散系中分子間的相互作用力，使一部分餾份油的相對(duì)揮發(fā)度增加，提高減壓蒸餾的拔出率。

3.3 減壓深拔技術(shù)設(shè)備研究

3.3.1 采用新型規(guī)整填料

規(guī)整填料與散堆填料及塔盤相比，具有分離效率高、流通量大、壓降小、操作彈性大等綜合優(yōu)良性能，特別適用于以壓力降為控制因素的大型減壓塔。國外以Sulzer的Mellapak、Mellapakplus和前Glitsch的Gempak規(guī)整填料為代表的新型填料在蒸餾塔中得到了廣泛的應(yīng)用。國內(nèi)規(guī)整填料在近年來取得了很大的發(fā)展，尤其是天津大學(xué)專利產(chǎn)品ZUPAC組成系列規(guī)整填料和天津天大天久科技股份有限公司開發(fā)的新型雙向曲波填料Zhaopak，在國內(nèi)常減壓蒸餾裝置使用獲得了良好的結(jié)果。與同型號(hào)的Mellapak型金屬孔板波紋填料相比，分離效率提高了10%，流通量提高了20%，全塔壓力降減少了30%以上。適合于更高通量和較低壓降的填料塔。

3.3.2 采用新型的進(jìn)料分布器

對(duì)于使用大空隙率、低壓降新型高效規(guī)整填料的大直徑、薄填料層的減壓塔，進(jìn)料氣體分布器至關(guān)重要。不良的氣體分布會(huì)造成填料層內(nèi)氣相的偏流，使塔的分離效率嚴(yán)重下降；而且霧沫夾帶不僅影響了塔內(nèi)氣液傳質(zhì)、傳熱效果，還嚴(yán)重影響了塔最底層側(cè)線產(chǎn)品的質(zhì)量（使HVGO重金屬含量和殘?zhí)恐挡缓细瘢?，而且容易造成進(jìn)料分布器上方塔內(nèi)構(gòu)件堵塞或腐蝕。為此，研究進(jìn)料分布器的性能，理解其中氣液運(yùn)動(dòng)規(guī)律，研究開發(fā)結(jié)構(gòu)合理、性能優(yōu)良的進(jìn)料分布器，是減壓深拔技術(shù)不可或缺的重要內(nèi)容。經(jīng)資料表明：國內(nèi)開發(fā)的新型雙切向環(huán)流進(jìn)料分布器具有氣體分布均勻、壓降低、霧沫夾帶小等性能。但仍沒有解決由于流通面積的突變和氣速的變化而造成氣體分布不均勻性。天津大學(xué)的專業(yè)技術(shù)——具有捕液吸收性能的雙切向環(huán)流進(jìn)料分布器，是在雙切向擋板式進(jìn)料分布器的基礎(chǔ)上增設(shè)了捕液吸能器。從而使進(jìn)料氣體上升后更加均勻，基本上消除了液相夾帶，同時(shí)也大大降低了閃蒸空間。天津大學(xué)的專利產(chǎn)品帶防旋流擋板的進(jìn)料分布器，在分布器內(nèi)套筒的內(nèi)側(cè)設(shè)置3～8個(gè)具有一定夾角的防旋流擋板，阻止上升的氣流旋轉(zhuǎn)，減少對(duì)液體的夾帶，同時(shí)進(jìn)一步分布上升的氣體。

總之，開發(fā)進(jìn)料分布器應(yīng)著力于使進(jìn)料分布器具有以下的性能：（1）氣體分布均勻，即進(jìn)料氣流經(jīng)過進(jìn)料分布器能均勻地進(jìn)入填料床層；（2）阻力小，能有效地降低全塔壓降；（3）所占空間小，結(jié)構(gòu)簡單，易于安裝；（4）不易堵塞、結(jié)焦；（5）進(jìn)料氣液兩相容易分離。

3.3.3 采用新型液體分布器

對(duì)于大直徑、多側(cè)線、薄填料床層的減壓塔，對(duì)液體的不均勻分布極為敏感。液體分布的優(yōu)劣往往決定了整個(gè)填料減壓塔的性能。液體在塔內(nèi)的分布性能在很大程度上依賴于液體的初始分布。因此液體分布器的研究也是減壓塔進(jìn)行深拔技術(shù)研究的一個(gè)重要方面。液體分布器按液體流動(dòng)的推動(dòng)力分類有壓力型和重力型；從結(jié)構(gòu)形狀上有管式、盤式和槽式。無論什么類型和結(jié)構(gòu)，良好的液體分布器必須滿足以下幾點(diǎn)[9]：（1）分布均勻，液體均勻分布有三條重要標(biāo)準(zhǔn)：足夠的噴淋點(diǎn)密度；淋降點(diǎn)分布的幾何均勻性；淋降點(diǎn)間流量的均勻性；（2）足夠的氣流通道，一個(gè)性能優(yōu)良的液體分布器，氣流通道應(yīng)占塔截面的50%～70%。若氣流通道太小，則氣速過高，壓降增大。當(dāng)氣流穿過升氣管的壓降大于液柱壓頭時(shí)則液泛就會(huì)發(fā)生；（3）良好的操作可行性及適當(dāng)?shù)牟僮鲝椥浴?/p>

3.3.4 優(yōu)化塔頂抽真空系統(tǒng)

塔頂真空度的高低和全塔壓降決定了進(jìn)料段真空度的高低，進(jìn)而影響拔出率的高低。在減壓塔蒸餾裝置建成以后，提高塔頂真空度就成為控制進(jìn)料真空度的唯一措施。但塔頂真空度和拔出率之間存在優(yōu)化的問題。要對(duì)全塔進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析研究。

4 結(jié)束語

減壓深拔是從重、劣質(zhì)油中獲得更多輕質(zhì)油的主要手段，減壓深拔技術(shù)的研究開發(fā)和應(yīng)用，適應(yīng)市場發(fā)展對(duì)煉化企業(yè)的客觀要求，在日趨激烈的競爭中，可使企業(yè)獲得寶貴的競爭優(yōu)勢(shì)。更為重要的是，減壓深拔技術(shù)適應(yīng)我國“節(jié)能減排”、節(jié)約資源、可持續(xù)發(fā)展的戰(zhàn)略要求，符合國家經(jīng)濟(jì)的總體發(fā)展趨勢(shì)，具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。當(dāng)然，減壓深拔并不是適合所有的原油蒸餾裝置，也要根據(jù)全廠的產(chǎn)品方案和加工流程來具體考慮常減壓裝置的減壓深拔問題。

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Technical Study on Deep Vacuum Distillation of Crude Oil

ZHANG Long，QI Hui-min，LI Bao-zhong
（Fushun research institute of petroleum and petrochemicals，Liaoning Fushun 113001，China）

Combining with the current situation and research trends of deep vacuum distillation of crude oil home and abroad，the influence factors and feasibilities of vacuum deep-cut technologies were analyzed with details.The vacuum deep-cut technologies were systemically and fully studied from oil property、distillation process、and vacuum tower and so on.The approaches of increasing deep-cut rate were presented so as to improve economic benefit of vacuum distillation unit.

vacuum deep-cut；feeding section；packing；inner components of tower；liquid distributor

TE 624.1

A

1671-0460（2010）05-0519-05

2010-07-25

張 龍（1973-），男，碩士，高級(jí)工程師，2007年畢業(yè)于遼寧石油化工大學(xué)，現(xiàn)從事石油化工工藝工程設(shè)計(jì)與研究。電話：0413-6389792，E-mail：zhanglong.fshy@sinopec.com。