宋林松,曹式敬,李軍偉,段夢蘭

（1.中海油田服務股份有限公司,河北燕郊065201;2.中國石油大學（北京）,北京昌平 102249）

基于拔樁能力的自升式平臺海外作業(yè)優(yōu)選

宋林松1,曹式敬1,李軍偉1,段夢蘭2

（1.中海油田服務股份有限公司,河北燕郊065201;2.中國石油大學（北京）,北京昌平 102249）

針對某海外項目中可能遇到的鉆井平臺壓載后入泥深度過大和拔樁困難的問題,開展平臺優(yōu)選計算。首先搜集了預定作業(yè)井位周圍井位的地質勘查資料,利用二次插值法進行作業(yè)井位地質勘察數據計算,據此計算了樁腳入泥深度,并根據作業(yè)平臺結構參數計算了平臺的拔樁阻力。為解決平臺極限拔樁能力小于拔樁阻力的問題,設計了可控沖樁閥和沖樁系統(tǒng)以消除或減小樁靴底部的吸附力、樁靴側部土體剪切力和樁靴上部土重。最后將平臺拔樁能力與最終拔樁阻力進行對比,給出平臺推薦結果。

自升式平臺;拔樁阻力;拔樁能力;沖樁系統(tǒng);淺層地質數據

Abstract:To solve the probable problems of spud-can deep penetration and stuck in an overseas project,jack-up choosing calculation is carried on.Firstly,lots of geotechnical information around the well sites are collected and processed to get approximation of geotechnical data for the suggested sites,based on which the depth of spud-can penetration and leg retracting resistance are calculated.To overcome the insufficiency of retracting ability of the jack-ups,jetting valves and jetting control system are invented to eliminate or minish conglutination resistance between spud-can and underlying clay,shear force around the excavation and weight of the soil overlying the spud-can.Finally,3 jack-ups are suggested to deploy on any well sites and one jack-up is supposed to deploy only on a specific site.

Key words:jack-up;leg retracting resistance;leg retracting resistance ability;jetting system;geotechnical data

隨著我國海洋石油鉆井業(yè)務逐步向國外擴展,自升式鉆井平臺遇到越來越多的作業(yè)條件的挑戰(zhàn),對作業(yè)平臺優(yōu)選提出了更高的要求。近期在進軍國外鉆井市場時,就遇到作業(yè)區(qū)域的海床淺層基礎承載力顯著不足,平臺壓載后入泥深度過大的問題:根據原鉆孔資料分析,所有平臺樁靴入泥深度都在20 m以上,大大超過平臺操船手冊規(guī)定的入泥深度;根據鉆井設計,評價井單井作業(yè)時間在200 d以上,開發(fā)井（叢式井）作業(yè)時間預計超過1 200 d,站立作業(yè)過程中平臺樁靴周圍土體固結可能造成平臺拔樁困難。由于國內外對自升式平臺拔樁研究還沒有令人信服的計算和評估方法,為保證拔樁安全,綜合考慮平臺升降機構的能力、樁腿樁靴結構強度、船體所能提供的最大浮力等因素進行作業(yè)平臺優(yōu)選,并設計了可控沖樁閥和沖樁系統(tǒng)以提高拔樁作業(yè)效果。

1 淺層地質數據計算

搜集了作業(yè)井位（P1～P4）周圍井位的地質勘查資料和以往國外平臺作業(yè)數據。共搜集到9個井位（W1～W9）的勘查地質數據,其相對位置如圖1所示,其中2個井位的淺層地質數據列于表1。數據分析發(fā)現作業(yè)區(qū)域土質規(guī)律性較強:上部是非常軟到軟的黏土,下部是抗剪切強度很大的硬黏土或內摩擦角較大的砂層。

利用加權二次插值法進行作業(yè)4井位（P1～P4）的淺層地質數據推算,結果如表2。

2 平臺拔樁能力計算

2.1 樁腳入泥深度計算

根據鉆井作業(yè)載荷、懸臂梁覆蓋范圍及載荷能力綜合分析,有5種類型平臺（J1～J5）能夠滿足鉆井作業(yè)要求,其基本參數如表3。

圖1 作業(yè)井位和原井位的位置示意Fig.1 Relative locations between new well sites and original well sites

表1 原井位勘查數據Tab.1 G eotechnical design parameters of original well sites

表2 計算出作業(yè)4井位地質數據Tab.2 G eotechnical parameters of 4 new well sites

利用“SY/T6707—2008海洋井場調查規(guī)范”給出的公式[1]和有限元法分別計算了樁腳入泥深度,結果如表4。結果表明5種類型平臺入泥深度非常大,超過了這些平臺插樁的最深記錄。為保證拔樁時平臺結構安全,同時盡量減少拔樁時間,進行了平臺拔樁載荷和拔樁能力對比計算。

表3 平臺基本參數Tab.3 Basic parameters of 5 kind of jack-ups

表4 平臺在不同井位入泥深度計算值Tab.4 Footing tip penetration of 5 kind of jack-ups

2.2 平臺拔樁阻力計算

圖2給出了平臺拔樁阻力計算的基本模型,平臺拔樁阻力主要包括以下幾個組成部分[2]:（1）樁底壓實帶范圍的拔樁黏附力 Fs;（2）樁靴上方及拔樁擴散角范圍內土體重量 Fw;（3）樁靴側面及上部的土體破壞面處剪切力 Ft;（4）樁靴樁腿的浮重 W,如圖2所示。

圖2 拔樁阻力計算模型Fig.2 Pull out resistance calculation model

可以得到自升式平臺拔樁的阻力F:

式中:Fs為樁靴底面黏吸附力,kN;FW為樁靴上部土重,kN,在插樁過程中和平臺作業(yè)過程中土體將發(fā)生回流、回填、樁坑坍塌及樁坑重新淤積填滿;Ft為上部土體破壞剪切力,kN。

Fs按樁靴底部和泥層固結考慮:

式中:A為樁靴最大橫截面面積,m2;Su為樁靴底面土體平均不排水抗剪強度,kPa;H為插樁深度,m;D為樁靴等效圓直徑,m。

Ft按下式計算:

式中:Sui為第i層土體平均不排水抗剪強度,kPa;hi為第i層土體深度,m。

由于回填土大部分來源于上部土層,在本作業(yè)區(qū)域上部層位都是抗承載能力較弱的土層,因此認為拔樁時的破壞面與樁靴截面相同。5種類型平臺拔樁阻力如表5。

表5 平臺在不同井位拔樁阻力計算值Tab.5 Calculation results of pull out resistance

2.3 平臺拔樁能力計算

平臺的單樁最大拔樁能力 PA受到三方面的限制:（1）平臺升降機構的能力;（2）樁腿樁靴結構強度;（3）船體所能提供的最大浮力。對5種類型平臺的拔樁能力進行分析,取上述三者的最小值,分析結果如表6。

表6 平臺拔樁能力計算值Tab.6 Ultimate pull out ability of 5 kind of jack-ups

將平臺拔樁能力與拔樁阻力對比（PA/F）,發(fā)現拔樁阻力遠大于平臺拔樁能力,如不采取有效措施,將無法實現安全拔樁。

3 降低拔樁阻力措施

對平臺拔樁阻力組成因素進行分析可知,在拔樁過程中,樁底壓實帶范圍的拔樁吸附力和樁靴以上的土體破壞剪切力占拔樁阻力的50%以上。根據作業(yè)經驗,這兩個因素是可以通過提高沖樁效果來解決:通過在樁靴底部沖樁能夠減小甚至消除樁靴底部的吸附力,通過在樁靴上部和樁腿沖樁能夠減小樁靴側部土體剪切力,減少樁靴以上土體重量,因而將改進沖樁方法作為首先采取的措施。

3.1 可控沖樁閥

目前所有的沖樁管都是直通式的,這樣在插樁過程中泥土能夠進入沖樁管并在管內固結;在拔樁沖水時,各沖樁管線的阻力很大,首先必須用高壓水沖開沖樁管線內固結的淤泥。但由于各沖樁管線內泥沙板結的程度不一樣,在高壓沖水時,個別出水口阻力小,先被沖開,水都從此管流出,管線內水壓下降,其它的沖樁管線仍舊阻塞,導致只有個別管線能噴水,沖樁能力明顯不夠,因此設計了可以控制的沖樁閥。其結構示意圖如圖3所示。

圖3 沖樁閥結構示意圖Fig.3 Structure diagram of jetting valve

沖樁閥的液壓控制裝置安裝在自升式平臺船體內,工作介質可以是對海洋環(huán)境無污染的液壓油,還可以是冷凍液、過濾的海水,甚至可以是高壓氣體。沖樁閥處于常關狀態(tài),防止海底泥沙進入閥內部及沖樁管;需要沖樁時可以通過工作介質使閥芯上移打開閥。

3.2 沖樁控制系統(tǒng)

為了保證沖樁效果,設計了沖樁控制系統(tǒng),其結構如圖4所示。在圖4中,管線a和b都是主沖樁管線,每條樁腿內至少配備2條這樣的管線。每條主沖樁管線在樁靴內分成若干分支管線,與沖樁閥的進水口連接。主沖樁管線通過分支管線與沖樁閥間隔連接,這樣萬一有一條主沖樁管線損壞,仍有一半的沖樁閥可以正常工作,保證沖樁效果。

圖4 沖樁控制系統(tǒng)原理圖Fig.4 Principle diagram of jetting control system

在拔樁前需要沖樁時,首先在平臺上通過沖樁閥的液壓控制裝置開啟其對應的一個沖樁閥,利用沖樁泵站清理沖樁口周圍的泥沙,再使該沖樁閥處于關閉狀態(tài);按此程序操作清理每個沖樁口處的泥沙。最后按照設計的沖樁作業(yè)程序,從平臺上控制逐次打開設定區(qū)域沖樁閥進行沖樁作業(yè)。

為了達到最佳的沖樁效果,還利用數值模擬技術對不同工況下沖樁對于樁靴底部吸附力消除效果進行估計。計算表明,沖樁泵功率一定時,沖樁效果與樁靴、樁腿位置沖樁閥開啟的位置、數量及時間有關,通過控制一定沖樁閥的開啟,能夠最大限度地破壞樁靴周圍的黏附力和剪切力。

3.3 最終拔樁阻力計算

認為在充分沖樁的情況下,能夠有效減少樁靴以下海底土的黏附力、樁靴與周圍土體的剪切力,能夠部分減少樁靴以上土體重量。簡化的計算方法如式4:

式中:a、b、c為經驗參數。當樁靴以下為黏土層時,a取0～0.3;當樁靴以下為砂土層時,a取0.6～0.8;b一般取 0.8～1;c取0.3～0.6。計算的拔樁阻力如表7。

表7 平臺在各井位最終拔樁阻力值Tab.7 Pull out resistance after jetting at different well sites

4 平臺優(yōu)選

將平臺拔樁能力與最終拔樁阻力進行對比（PA/F）,結果如圖5所示。認為比值大于1可以安全作業(yè)。通過對比計算得出平臺推薦結果:J1、J5、J4三平臺適合于所有4個井位;J2平臺不建議在P2井位作業(yè);J3平臺只能在P3井位作業(yè)。

圖5 平臺拔樁能力比較結果Fig.5 Results ofPA/Fat 4 well sites

5 結論

針對某海外項目中可能遇到的鉆井平臺壓載后入泥深度過大和拔樁困難的問題,通過基于拔樁能力的自升式平臺海外作業(yè)優(yōu)選計算分析表明:

（1）在海外作業(yè)前,可以利用作業(yè)海域以往的地質勘查資料,經過數學計算獲得作業(yè)井位相關地質數據,然后進行平臺插拔樁計算和作業(yè)可行性評估。

（2）設計了可控沖樁閥和沖樁系統(tǒng)以消除或減小樁靴底部的吸附力、樁靴側部土體剪切力和樁靴上部土重,利用有限元對不同工況下沖樁對于樁靴底部吸附力消除效果進行數值模擬,以達到最佳的沖樁效果。

（3）根據計算給出了推薦作業(yè)的平臺,有的平臺可以在所有井位作業(yè),有的平臺只能在部分井位作業(yè)。

[1]金元剛,王明田,周楊銳.SY/T 6707—2008海洋井場調查規(guī)范.北京:石油工業(yè)出版社,2008.

[2]孫東昌,潘斌.海洋自升式移動平臺設計與研究[M].上海:上海交通大學出版社,2008.

Jack-up selection for overseas operation based on leg retracting ability

Song Linsong1,Cao Shijing1,Li Junwei1,Duan Menglan2

（1.China Of fshore Services Limited,Yanjiao065201;2.China University of Petroleum,Beijing102249）

P752

A

10.3969/j.issn.1008-2336.2010.04.106

1008-2336（2010）04-0106-05

2010-06-09;改回日期:2010-08-16

宋林松,男,1971年生,高級工程師,1993年畢業(yè)于石油大學（華東）機械系,主要從事自升式平臺研究。E-mail:songls@cosl.com.cn。