劉亞華,王金武,王金峰,鞠金艷
(東北農(nóng)業(yè)大學(xué)工程學(xué)院,哈爾濱 150030)
傳統(tǒng)施肥機(jī)械都是對農(nóng)作物進(jìn)行開溝固體施肥,若遇地面干燥土質(zhì)較干,則使作物對肥力吸出較慢,不利于作物生長,若遇土質(zhì)太濕,不利于開溝施肥,從而對作物生長期的需肥狀況造成不利影響,若采用人工施肥則提高了勞動強(qiáng)度并且效率低下。液態(tài)施肥機(jī)克服傳統(tǒng)施肥機(jī)的缺點(diǎn),可將化肥直接施在作物根系側(cè)旁,作物吸收快、利用率高,節(jié)約肥料,能有效減輕環(huán)境污染。因此,液態(tài)施肥機(jī)極具應(yīng)用價(jià)值。扎穴機(jī)構(gòu)是將噴肥針扎入土壤并噴施液態(tài)肥的機(jī)構(gòu),是液態(tài)施肥機(jī)關(guān)鍵工作部件,其工作性能決定了施肥機(jī)施肥質(zhì)量、工作可靠性和作業(yè)速度[1-7]。本文運(yùn)用Pro/E軟件繪制出機(jī)構(gòu)各零部件的三維實(shí)體圖和機(jī)構(gòu)裝配圖,而后轉(zhuǎn)到專業(yè)的運(yùn)動學(xué)仿真軟件下,添加約束和運(yùn)動副,最終形成系統(tǒng)的虛擬樣機(jī)。它把建立物理樣機(jī)原型的需求降到了最小,提高了創(chuàng)造性,并有助于在更短的時(shí)間內(nèi)提供更好的產(chǎn)品。應(yīng)用Pro/E與ADAMS軟件聯(lián)合仿真得出扎穴機(jī)構(gòu)針尖運(yùn)動軌跡,對軌跡進(jìn)行分析,提出改進(jìn)的方法。
橢圓齒輪扎穴機(jī)構(gòu)是一種旋轉(zhuǎn)式扎穴機(jī)構(gòu),行星架旋轉(zhuǎn)1周,扎穴1次。其機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)見圖1。
圖1 扎穴機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)Fig.1 Pricking hole mechanism
由兩個(gè)全等橢圓齒輪1、2和兩個(gè)全等正圓齒輪3、4以及行星架5、搖臂6、噴肥針7組成,兩個(gè)橢圓齒輪的回轉(zhuǎn)中心均在橢圓齒輪的焦點(diǎn)上,在行星架處于初始相位角(即初始安裝位置)時(shí),兩橢圓齒輪長軸共線。齒輪2和齒輪3固結(jié)為一體,中心橢圓齒輪1(亦稱太陽輪)固定不動。工作時(shí),齒輪箱(即行星架)在驅(qū)動軸的帶動下,相當(dāng)于一個(gè)原動件繞太陽輪的回轉(zhuǎn)中心轉(zhuǎn)動。通過鍵和行星輪軸與行星正圓齒輪固結(jié)的一對搖臂,其牽連運(yùn)動是隨著齒輪箱做圓周運(yùn)動,相對運(yùn)動是隨著行星圓齒輪作不等速逆向運(yùn)動。按照設(shè)計(jì)優(yōu)化后的參數(shù),針尖可以按要求的姿態(tài)(角位移和軌跡)運(yùn)動[8-9]。
橢圓齒輪建模采用沿曲線陣列法,僅適用Pro/E 3.0及以后更高級的版本。建模的主要參數(shù)有:模數(shù)m、齒數(shù)z、分度圓壓力角angle_α、齒頂高系數(shù)ha*、頂隙系數(shù)c、齒寬B、橢圓長半軸α、橢圓短軸與長軸之比k等。橢圓齒輪參數(shù)見表1。
表1 橢圓齒輪主要參數(shù)Table1 Main parameter of elliptic gear
橢圓齒輪的建模過程:根據(jù)參數(shù)草繪出分度橢圓曲線—在橢圓長軸對稱一側(cè)利用基準(zhǔn)曲線工具,建立笛卡爾坐標(biāo)下的漸開線曲線—應(yīng)用拉伸命令拉伸出齒廓—利用分度圓曲線陣列所有齒廓,見圖2[10]。
圖2 橢圓齒輪模型Fig.2 Elliptic gear model
根據(jù)需要,設(shè)計(jì)了齒輪箱、軸、行星架等部件,與上述設(shè)計(jì)的橢圓齒輪進(jìn)行總體裝配。裝配后模型如圖3所示。
機(jī)構(gòu)總體裝配之后,即可運(yùn)用軟件自帶的機(jī)構(gòu)/運(yùn)動分析功能進(jìn)行運(yùn)動學(xué)仿真。設(shè)置齒輪之間的傳動比,以及機(jī)構(gòu)前進(jìn)速度,得到噴肥針尖的絕對運(yùn)動軌跡,如圖4所示。
圖3 扎穴機(jī)構(gòu)裝配模型Fig.3 Assembly model of pricking hole mechanism
圖4 噴肥針絕對運(yùn)動軌跡Fig.4 Absolute motion trajectory of spraying-fertilizer needle
在扎穴過程中,噴肥針基本能實(shí)現(xiàn)垂直入土和垂直出土的作業(yè)要求,避免噴肥針劃出長長的溝痕,減少了土壤對噴肥針的損傷;噴肥針扎穴機(jī)構(gòu)入土深度為140 mm,在苗帶兩側(cè)交錯(cuò)扎穴,即可以滿足穴距200 mm的要求。
3.2.1 模型導(dǎo)入ADAMS與約束設(shè)置
相對于Pro/E而言,ADAMS的仿真能力能更強(qiáng),所以作者在Pro/E建立好模型后導(dǎo)入到ADAMS中進(jìn)行分析。齒輪、齒輪軸均定義為剛體,材料為Steel,忽略相互之間的彈性變形。在各部件間施加約束:兩根齒輪軸分別添加旋轉(zhuǎn)副,行星系箱體架4與大地固接。軸與齒輪間均用固定副固定在一起以便于分析。兩對齒輪間的嚙合均采用碰撞副,碰撞副參數(shù)設(shè)置如下:碰撞類型為實(shí)體對實(shí)體,計(jì)算碰撞力的方法選擇沖擊函數(shù)法,添加S接觸剛度為 1.0×105N·mm-1,指數(shù)為1.5,阻尼為50 N·s·mm-1,切入深度為 0.1 mm;摩擦力計(jì)算方法選庫侖法,添加靜態(tài)系數(shù)為0.3,動態(tài)系數(shù)為0.1,靜滑移速度為100 mm·s-1,動滑移速度為1 000 mm·s-1;在行星架3上添加電機(jī)驅(qū)動[11-12]。
3.2.2 仿真結(jié)果與分析
利用ADAMS軟件進(jìn)行運(yùn)動學(xué)仿真可知,兩對齒輪嚙合正常,沒有出現(xiàn)干涉現(xiàn)象。得出噴肥針單次和兩次運(yùn)動軌跡,如圖5所示。
圖5 噴肥針相對運(yùn)動軌跡Fig.5 Relative motion trajectory of spraying-fertilizer needle
仿真結(jié)果符合預(yù)期的設(shè)計(jì)要求,得到生產(chǎn)要求的相對運(yùn)動軌跡為淚滴型軌跡,從而驗(yàn)證了模型建構(gòu)和仿真分析的正確性。但噴肥針尖運(yùn)動的軌跡并不是光滑的,呈現(xiàn)鋸齒狀,如圖5a所示;進(jìn)一步加長仿真運(yùn)動時(shí)間,觀察噴肥針尖運(yùn)動的軌跡,發(fā)現(xiàn)循環(huán)兩次運(yùn)動的軌跡并不重合,如圖5b所示。分析原因如下:①由橢圓齒輪的基礎(chǔ)知識可知,齒輪相互間嚙合時(shí),壓力角與重合度是瞬時(shí)變化的,這也顯示了橢圓齒輪傳動的相對不平穩(wěn)性;②在ADAMS仿真前,已經(jīng)設(shè)置各部件的材料、質(zhì)量、轉(zhuǎn)動慣量等屬性,由于齒輪間碰撞慣性力的存在,使齒輪嚙合瞬間輪齒擺動;③橢圓齒輪在建模過程中,齒廓是通過陣列的方式得到,與實(shí)際橢圓齒輪的加工不完全一致;④齒輪在嚙合過程中存在齒間間隙。
以上原因都可能導(dǎo)致了橢圓齒輪扎穴機(jī)構(gòu)仿真運(yùn)動軌跡的鋸齒形狀。由于液態(tài)施肥機(jī)本身工作環(huán)境較為惡劣,精度要求較低,且仿真過程中各參數(shù)的長度單位均設(shè)置為毫米(mm),因此此軌跡已符合實(shí)際工作要求。實(shí)際工作過程中,齒輪采用線切割加工,提高各零部件加工精度,減小齒輪模數(shù),都可使軌跡更為平滑。
利用Pro/E、ADAMS虛擬樣機(jī)技術(shù)進(jìn)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)、運(yùn)動仿真分析,大大減少了傳統(tǒng)的物理樣機(jī)制造和實(shí)驗(yàn)過程,具有重大的工程實(shí)用價(jià)值。根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù),基于參數(shù)化造型技術(shù)軟件Pro/E對扎穴機(jī)構(gòu)進(jìn)行造型,裝配后利用Pro/E與ADAMS運(yùn)動學(xué)聯(lián)合仿真。仿真結(jié)果表明,根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)建立的扎穴機(jī)構(gòu)虛擬樣機(jī)滿足扎穴機(jī)構(gòu)的運(yùn)動要求,達(dá)到預(yù)期的設(shè)計(jì)目的。橢圓齒輪行星系作為液態(tài)施肥機(jī)的扎穴機(jī)構(gòu),是其在農(nóng)業(yè)機(jī)械領(lǐng)域應(yīng)用中的又一創(chuàng)新。
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