齊 琳

(黑龍江省公路勘察設(shè)計(jì)院)

1 工程概況

通河松花江特大橋全橋跨徑布置為 21×40m+(63m+4×110m+63m)+7×40m+(63m+4×110m+63m)+8×40m,橋梁全長(zhǎng) 2578.28m。主橋結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁,引橋結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)T梁。

主橋箱梁采用單箱雙室斷面,主跨墩頂處梁高為 6m,跨中高度 2.5m,其間的梁高在縱橋向按 1.65次拋物線變化,拋物線方程為 Y=0.005397X1.65+2.5。箱梁全寬21.5m,底板寬 14.5m,翼緣板長(zhǎng)度為 3.5m。箱梁設(shè)縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力?？v向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用符合 GB/T5224-1995標(biāo)準(zhǔn)的 270級(jí)Φs15.2低松弛高強(qiáng)鋼絞線,錨具采用群錨張拉錨固體系;橫向預(yù)應(yīng)力為 Φs15.2鋼絞線,錨具采用BM15-4張拉錨固體系;豎向預(yù)應(yīng)力采用高強(qiáng)精軋螺紋粗鋼筋,錨具采用YGM張拉錨固體系。

每個(gè) T墩包括 20個(gè)節(jié)段(0～19號(hào)),每節(jié)箱梁底按直線變化。箱梁懸澆長(zhǎng)度為 2.0～3.75m。合攏段長(zhǎng)度中跨為 2m,邊跨為 1.5m,邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)度為 7.5m。

懸澆梁段頂板鋼束,通過(guò)平彎錨固于頂板承托處,懸澆梁段腹板束通過(guò)豎彎錨固于腹板上;現(xiàn)澆合攏段頂、底板鋼束及腹板鋼束錨固于梁段齒板上。

主橋主墩均采用鋼筋混凝土實(shí)體墩,設(shè)置破冰體。墩身截面尺寸橫橋向?yàn)?14.5m,順橋向?yàn)?5～6.317m。承臺(tái)尺寸長(zhǎng)為 20.1m,寬為 14m,厚度為 3.5m。每個(gè)承臺(tái)下設(shè) 12根直徑為 2.0m的鉆孔灌注樁,樁長(zhǎng)為 68m。

2 施工控制的原則與方法

2.1 施工控制原則

施工控制是通過(guò)對(duì)施工過(guò)程的監(jiān)控,適時(shí)調(diào)整、修正所有影響成橋目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的因素,保證橋梁施工過(guò)程安全和設(shè)計(jì)成橋(狀態(tài))目標(biāo)的實(shí)現(xiàn),確保成橋后結(jié)構(gòu)受力和線形滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

本橋施工控制的原則是變形、穩(wěn)定性與內(nèi)力控制綜合考慮,在結(jié)構(gòu)幾何線形滿(mǎn)足要求的前提下,對(duì)各施工階段主梁、墩柱的穩(wěn)定性和各控制截面的應(yīng)力、應(yīng)變進(jìn)行控制。

2.2 最優(yōu)施工控制方法

連續(xù)梁橋是施工施工的循環(huán)過(guò)程,其實(shí)質(zhì)就是使施工按照預(yù)定的理想狀態(tài)(主要是施工標(biāo)高)順利推進(jìn)。而實(shí)際上不論是理論分析得到的理想狀態(tài),還是實(shí)際施工都存在誤差,所以,施工控制的核心任務(wù)就是對(duì)各種誤差進(jìn)行分析、識(shí)別、調(diào)整,對(duì)結(jié)構(gòu)未來(lái)狀態(tài)作出預(yù)測(cè)。

連續(xù)梁橋在梁段澆筑完成后出現(xiàn)的誤差,除張拉預(yù)備預(yù)應(yīng)力索外,基本沒(méi)有調(diào)整的余地,而只能針對(duì)已有誤差在下一未澆筑梁段的立模標(biāo)高上作出必要的調(diào)整。所以,要保證控制目標(biāo)的實(shí)現(xiàn),最根本的就是對(duì)立模標(biāo)高作出盡可能準(zhǔn)確的預(yù)測(cè),即主要依靠預(yù)測(cè)控制。無(wú)論施工過(guò)程如何,總是以最終橋梁成型狀態(tài)作為目標(biāo)狀態(tài),以此來(lái)控制各施工塊件的預(yù)拋高值(立模標(biāo)高)。

采用自適應(yīng)控制法對(duì)連續(xù)梁橋進(jìn)行施工控制是很有效的。當(dāng)結(jié)構(gòu)的實(shí)測(cè)狀態(tài)與模型計(jì)算結(jié)果不符時(shí),通過(guò)將誤差輸入到參數(shù)辨識(shí)算法中去調(diào)節(jié)計(jì)算模型的參數(shù),使模型的輸出結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果一致,得到修正的計(jì)算模型參數(shù)后,重新計(jì)算各施工階段節(jié)段的理想狀態(tài)。經(jīng)過(guò)幾個(gè)節(jié)段的反復(fù)辨識(shí)后,計(jì)算模型就基本與實(shí)際結(jié)構(gòu)一致,從而對(duì)施工過(guò)程進(jìn)行有效的控制。

連續(xù)梁橋施工控制流程如圖 1所示,具體包括以下幾方面的內(nèi)容。

圖 1 施工控制流程圖

3 施工控制分析

大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋是采用懸臂施工方法分階段逐步完成的,結(jié)構(gòu)的最終形成必須經(jīng)歷一個(gè)漫長(zhǎng)而又復(fù)雜的施工過(guò)程。對(duì)施工過(guò)程中每個(gè)階段進(jìn)行詳細(xì)的變形計(jì)算和受力分析,是施工控制中最基本的內(nèi)容之一。為了達(dá)到施工控制的目的,首先必須通過(guò)施工控制計(jì)算來(lái)確定橋梁結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中每個(gè)階段在受力和變形方面的理想狀態(tài)(施工階段理想狀態(tài)),以此為依據(jù)來(lái)控制施工過(guò)程中每個(gè)階段的結(jié)構(gòu)行為,使其最終成橋線形和受力狀態(tài)滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

3.1 施工控制中的結(jié)構(gòu)分析

在對(duì)通河松花江特大橋的各施工階段實(shí)施控制時(shí),將其簡(jiǎn)化為平面結(jié)構(gòu),各節(jié)段離散為梁?jiǎn)卧?主墩與主梁臨時(shí)固結(jié),連接處按剛臂處理,兩邊跨端部以及轉(zhuǎn)換體系后的主跨支點(diǎn)處均為活動(dòng)鉸支座。在施工控制過(guò)程中,從前進(jìn)分析、倒退分析、實(shí)時(shí)跟蹤分析三方面入手,相互結(jié)合,實(shí)現(xiàn)成橋結(jié)構(gòu)在線形、內(nèi)力各方面滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求的目標(biāo)。

3.2 誤差分析與參數(shù)識(shí)別、預(yù)測(cè)

采用懸臂現(xiàn)澆法施工時(shí),由于施工過(guò)程復(fù)雜,影響參數(shù)如結(jié)構(gòu)剛度、梁段重量、施工荷載、混凝土的收縮、徐變、溫度和預(yù)應(yīng)力等眾多,在設(shè)計(jì)階段,一般要假定這些參數(shù)為理想值,根據(jù)擬定的施工過(guò)程,確定橋梁施工過(guò)程中的控制變量,如各施工階段的標(biāo)高、應(yīng)力等。但在設(shè)計(jì)階段采用的上述參數(shù)在施工過(guò)程中由于各種原因很難和原先的理論值一致,如果在施工計(jì)算中仍然采用原先的理論值進(jìn)行,那么施工完成后的成橋狀態(tài)必將偏離理想的成橋狀態(tài)。所以在施工過(guò)程中,必須根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際反應(yīng)來(lái)適當(dāng)調(diào)整計(jì)算參數(shù),使得按照調(diào)整后的參數(shù)實(shí)施的每一施工階段能盡量和實(shí)際的施工階段一致,從而在施工結(jié)束后橋梁基本達(dá)到原先的理想成橋狀態(tài),這就是施工控制中參數(shù)識(shí)別與調(diào)整所要解決的問(wèn)題。

進(jìn)入懸臂澆筑施工之后,各種施工誤差會(huì)不斷出現(xiàn),為此確定混凝土彈性模量 E、混凝土容重 r、截面面積 A、截面抗彎剛 EI、收縮和徐變調(diào)整系數(shù) kφ五個(gè)基本參數(shù)作為實(shí)時(shí)控制調(diào)整原點(diǎn)。

通過(guò)施工期試驗(yàn)值 E、r及截面尺寸測(cè)量值、結(jié)構(gòu)變位測(cè)量值f,對(duì)這些基本參數(shù)進(jìn)行跟蹤修正,使實(shí)際結(jié)構(gòu)狀態(tài)與修正后的結(jié)構(gòu)理想控制目標(biāo)相互靠近,并以此為基礎(chǔ)預(yù)測(cè)未來(lái)狀態(tài)。

在節(jié)段施工過(guò)程中,需要進(jìn)行如下幾個(gè)階段的變形測(cè)量,詳見(jiàn)表 1。

表 1 節(jié)段施工撓度測(cè)量

3.3 施工狀態(tài)修正

根據(jù)已建結(jié)構(gòu)狀態(tài)及未建結(jié)構(gòu)預(yù)測(cè)參數(shù),重新建立未建結(jié)構(gòu)各個(gè)施工階段的理想控制目標(biāo),并預(yù)先驗(yàn)算應(yīng)力狀態(tài)。上述彈性模量、混凝土容重、截面面積、剛度、混凝土收縮徐變系數(shù)等結(jié)構(gòu)參數(shù)作為上述結(jié)構(gòu)狀態(tài)理論值與實(shí)際值偏差的源點(diǎn)因素,因它們基于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),在施工初期由于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)偏少可能存在估計(jì)偏差,所以經(jīng)過(guò)一段穩(wěn)定施工過(guò)程之后,可對(duì)初期參數(shù)重復(fù)調(diào)整、修改,并重新進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。

3.4 施工過(guò)程穩(wěn)定分析

在懸臂施工的各個(gè)階段,都要對(duì)主梁和墩柱的穩(wěn)定進(jìn)行細(xì)致分析,以確保橋梁安全施工。穩(wěn)定分析包括墩柱的自體穩(wěn)定性、墩柱懸澆穩(wěn)定性、全橋穩(wěn)定性及墩身在各階段的最大內(nèi)力。通過(guò)穩(wěn)定分析,計(jì)算結(jié)構(gòu)在自重、施工荷載、縱向風(fēng)載、橫向風(fēng)載作用下的穩(wěn)定安全系數(shù),并結(jié)合結(jié)構(gòu)應(yīng)力、應(yīng)變、變形情況來(lái)綜合評(píng)定、控制其穩(wěn)定性。施工中,除橋梁結(jié)構(gòu)本身的穩(wěn)定性必須得到控制外,施工過(guò)程中所用的支架、掛籃等施工設(shè)施的各項(xiàng)穩(wěn)定系數(shù)也應(yīng)滿(mǎn)足要求。

墩柱的穩(wěn)定計(jì)算按軸心受壓構(gòu)件計(jì)算公式驗(yàn)算。當(dāng)長(zhǎng)細(xì)比大于規(guī)范所列數(shù)值時(shí),按臨界力控制穩(wěn)定,其穩(wěn)定安全系數(shù)應(yīng)大于 4～5?？紤]到施工過(guò)程時(shí)間短,其穩(wěn)定安全系數(shù)至少應(yīng)大于 3。

3.5 施工過(guò)程風(fēng)載對(duì)結(jié)構(gòu)的影響

預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋在成橋運(yùn)營(yíng)階段剛度較大,具有較強(qiáng)的抗風(fēng)能力,而在最大雙懸臂階段剛度較低,在風(fēng)荷載作用下將在墩根部產(chǎn)生較大的內(nèi)力。計(jì)算時(shí),首先確定橋址處的橫向風(fēng)壓和縱向風(fēng)壓,然后對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行最不利情況加載,計(jì)算各施工階段的風(fēng)荷載內(nèi)力。

對(duì)懸臂施工的連續(xù)梁橋,橋梁的主梁在橫向風(fēng)作用下將產(chǎn)生靜的橫向力、豎向力、扭轉(zhuǎn)力矩及側(cè)向水平抖振和豎向抖振慣性力。其中橫向力將在主梁的懸臂根部產(chǎn)生較大的內(nèi)力,而由于風(fēng)的不均勻性及側(cè)向水平抖振將在墩中產(chǎn)生較大的扭矩。因此須對(duì)主梁懸臂根部最大的橫向內(nèi)力、墩底最大橫向內(nèi)力、墩底順橋向最大內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算。

4 施工監(jiān)測(cè)的主要工作內(nèi)容

施工監(jiān)測(cè)是施工監(jiān)控的重要組成部分,包括施工過(guò)程中的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)、線形、應(yīng)力、溫度、預(yù)應(yīng)力摩阻損失、施工荷載等方面的監(jiān)測(cè)。

4.1 主梁結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì)參數(shù)的測(cè)定

在施工控制過(guò)程中,需對(duì)構(gòu)件實(shí)際尺寸、結(jié)構(gòu)彈性參數(shù)、節(jié)段重量參數(shù)、混凝土收縮和徐變系數(shù)、掛籃支反力及變形、鋼絞線管道摩阻系數(shù)等參數(shù)進(jìn)行測(cè)定。

4.2 主梁結(jié)構(gòu)變形監(jiān)測(cè)

(1)變形監(jiān)測(cè)內(nèi)容

變形觀測(cè)是控制成橋線形最主要的依據(jù)。主梁變形監(jiān)測(cè)主要包括主梁標(biāo)高測(cè)量、主梁中心線測(cè)量?jī)刹糠?。作為?biāo)高或位移的控制測(cè)量結(jié)果,主要包括零號(hào)塊標(biāo)高、掛籃就位標(biāo)高、混凝土澆筑后標(biāo)高、預(yù)應(yīng)力張拉前標(biāo)高、預(yù)加應(yīng)力作用后標(biāo)高、合攏段標(biāo)高等工序中的測(cè)量和控制。

(2)測(cè)點(diǎn)布置

在墩頂現(xiàn)澆段(長(zhǎng)度 11m)的頂板布置 42個(gè)高程測(cè)點(diǎn),以控制頂板的設(shè)計(jì)標(biāo)高,同時(shí)也作為以后各懸澆節(jié)段高程觀測(cè)的基準(zhǔn)點(diǎn)。

具體測(cè)試時(shí),采用精密水準(zhǔn)儀結(jié)合全站儀測(cè)量測(cè)點(diǎn)標(biāo)高,精度滿(mǎn)足二等水準(zhǔn)要求。為盡量減少溫度對(duì)觀測(cè)的影響,觀測(cè)時(shí)間安排在日出之前。

4.3 主梁應(yīng)力監(jiān)測(cè)

結(jié)構(gòu)截面的應(yīng)力監(jiān)測(cè)是施工監(jiān)測(cè)的主要內(nèi)容之一,它是施工過(guò)程的安全預(yù)警系統(tǒng)。在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的施工過(guò)程中,主要測(cè)試橋墩和箱梁控制截面的應(yīng)力。橋墩上測(cè)點(diǎn)布置在墩底及墩頂截面處,主梁上測(cè)點(diǎn)布置在懸臂根部、L/4等關(guān)鍵截面上,以觀察施工過(guò)程中這些截面的應(yīng)力變化與應(yīng)力分布情況。

(1)測(cè)試儀器的選擇

考慮要適合長(zhǎng)期觀測(cè)并能保證足夠的精度,選用振弦式應(yīng)力計(jì)和讀數(shù)儀作為應(yīng)力觀測(cè)儀器。該應(yīng)力計(jì)的溫度誤差小、性能穩(wěn)定、抗干擾能力強(qiáng),適合于應(yīng)力長(zhǎng)期觀測(cè)。

(2)測(cè)點(diǎn)布置

應(yīng)力計(jì)按預(yù)定的測(cè)試方向固定在主筋上,測(cè)試導(dǎo)線引至混凝土表面。每個(gè) T構(gòu)的箱梁選取懸臂根部、L/4截面,每個(gè) T構(gòu)共計(jì) 4個(gè)截面,每個(gè)截面 13個(gè)測(cè)點(diǎn),總共布置 520個(gè)應(yīng)力量測(cè)點(diǎn)。每個(gè) T構(gòu)的根部截面各布置 6個(gè)測(cè)點(diǎn),共計(jì)60個(gè)測(cè)點(diǎn)。全橋共計(jì) 580個(gè)應(yīng)力量測(cè)點(diǎn)。

4.4 溫度場(chǎng)觀測(cè)

溫度是影響主梁撓度的主要因素之一。溫度變化包括季節(jié)溫度變化和日照溫度變化兩個(gè)部分。在季節(jié)溫度變化和日照溫度變化兩種因素中,日照溫度變化最為復(fù)雜,尤其是日照作用會(huì)引起主梁頂、底板的溫度差,使主梁發(fā)生撓曲,同時(shí),也會(huì)引起墩身兩側(cè)的溫度差,使墩身產(chǎn)生偏移。而季節(jié)溫差對(duì)主梁撓度的影響比較簡(jiǎn)單,由于其變化的均勻性,既不會(huì)使主梁發(fā)生撓曲,也不會(huì)使墩發(fā)生偏轉(zhuǎn),而是通過(guò)使墩身產(chǎn)生軸向伸縮從而對(duì)主梁的撓度產(chǎn)生影響。由于日照溫度變化的復(fù)雜性,在撓度理想狀態(tài)計(jì)算時(shí)難以考慮日照溫度的影響,日照溫度的影響只能通過(guò)實(shí)施觀測(cè)來(lái)加以修正。

(1)測(cè)試方法

日照溫差測(cè)試包括表面溫度測(cè)量和體內(nèi)溫度測(cè)量?jī)刹糠帧ｓw內(nèi)溫度測(cè)試采用在測(cè)點(diǎn)埋設(shè)溫度傳感器,引出測(cè)試導(dǎo)線,再用相應(yīng)的測(cè)試儀進(jìn)行觀測(cè),得到箱梁日照溫變的情況。對(duì)表面溫度采用表面溫度點(diǎn)測(cè)計(jì)測(cè)量,大氣溫度采用水銀溫度計(jì)進(jìn)行。

(2)測(cè)點(diǎn)布置

在典型 T構(gòu)上每側(cè)選取墩頂、L/4斷面作為測(cè)試斷面,每個(gè)斷面布置 15個(gè)測(cè)點(diǎn)。全橋共計(jì)有 300個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)。

墩柱的溫度場(chǎng)測(cè)量在墩頂和墩底進(jìn)行,共有 2個(gè)測(cè)試斷面,采用表面溫度點(diǎn)測(cè)計(jì)測(cè)量其表面溫度。在施工期間,選擇有代表性的天氣進(jìn)行連續(xù)觀測(cè)。

4.5 混凝土強(qiáng)度、彈性模量及容重的測(cè)試

彈性模量是混凝土的物理參數(shù),一般在施工中不產(chǎn)生變異,但彈性模量的增長(zhǎng)往往滯后于混凝土強(qiáng)度,當(dāng)箱梁塊件施工周期較短時(shí),對(duì)梁端撓度的影響非常大。因此,在施工過(guò)程中,不能僅用混凝土的強(qiáng)度指標(biāo)控制施工的間隔時(shí)間,還應(yīng)根據(jù)混凝土彈性模量的增長(zhǎng)規(guī)律確定施工間隔。

采用現(xiàn)場(chǎng)取樣的方法,進(jìn)行混凝土 2～35d等 11個(gè)齡期的彈性模量和強(qiáng)度試驗(yàn),得到混凝土的強(qiáng)度和彈性模量隨時(shí)間的變化規(guī)律,為確定合理的預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)間提供依據(jù),同時(shí)也為主梁預(yù)拱度的修正提供數(shù)據(jù)。

混凝土容重的測(cè)定采用現(xiàn)場(chǎng)取樣,在實(shí)驗(yàn)室用常規(guī)方法測(cè)定。

4.6 截面幾何尺寸測(cè)定

對(duì)每一節(jié)段的幾何尺寸進(jìn)行測(cè)量。測(cè)量截面高度、箱梁頂板寬度、厚度、懸臂板長(zhǎng)度、厚度、腹板厚度、底板長(zhǎng)度和厚度等,將實(shí)際值與設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較,求出由此引起的節(jié)段重量、截面面積、慣性矩的變化。

4.7 混凝土收縮、徐變綜合調(diào)整系數(shù)的測(cè)試

混凝土的收縮、徐變對(duì)主梁的內(nèi)力與撓度均有較大影響,但理論值與實(shí)際往往有較大的差距,為此,需通過(guò)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)理論值進(jìn)行修正。

采用鋼筋混凝土小梁,進(jìn)行自然條件下混凝土 3d、7d、14d、21d四個(gè)加載齡期的徐變、收縮試驗(yàn),得出在現(xiàn)場(chǎng)自然條件下混凝土的收縮、徐變系數(shù)變化規(guī)律以及徐變與加載齡期的關(guān)系,為主梁內(nèi)力和撓度的計(jì)算修正提供數(shù)據(jù)。

4.8 管道預(yù)應(yīng)力摩阻損失的測(cè)定

本測(cè)試旨在定量測(cè)定鋼絞線的摩阻損失,以確定實(shí)際有效的預(yù)應(yīng)力噸位和預(yù)應(yīng)力筋的延伸量。

4.9 掛籃預(yù)壓及承載力試驗(yàn)

本橋采用掛籃懸臂施工方法,懸澆重量很大,掛籃的承載能力和變形性能是保證橋梁施工安全和線形控制的關(guān)鍵。因此,為確保掛籃的承載能力和變形性能達(dá)到要求,需進(jìn)行掛籃的承載力實(shí)驗(yàn),以測(cè)定掛籃的彈、塑性變形和其實(shí)際承載能力。主要步驟為掛籃預(yù)壓、逐級(jí)加載試驗(yàn)。試驗(yàn)完成后,根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)畫(huà)出掛籃前端變形與加載噸位之間的關(guān)系曲線,作為以后懸臂施工設(shè)置預(yù)拋高的依據(jù)。

5 結(jié)束語(yǔ)

在通河松花江特大橋施工過(guò)程中,對(duì)各施工工況進(jìn)行了詳細(xì)的計(jì)算和數(shù)據(jù)采集,并對(duì)標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整,合攏后大橋線形平順,箱梁應(yīng)力水平在設(shè)計(jì)要求范圍之內(nèi),施工控制達(dá)到了預(yù)期的要求。